Анкерные крепления к бетону с применением анкеров HILTIХИЛТИ. Расчет и конструирование. СТО 36554501-039-2014 dnl13586


Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.
Федеральное
агентство
управлению
государственным
имуществом
СТАНДАРТ
ОРГАНИЗАЦИИ
ILTI
труирование
��СТО 36554501
2014
Сведения о стандарте
РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН лабораторией железобетонных конструкций и контроля качества
НИИЖБ им. А.А. Гвоздева
институтом ОАО «НИЦ «Строительство» (к.т.н. Болгов А.Н.,
к.т.н. Кузеванов Д.В.) при участии ЗАО «Хилти Дистрибьюшн Лтд» (Бер
гер В., Наумович Т.А.,
Смотров В.).
РЕКОМЕНДОВАН К ПРИНЯТИЮ конструкторской секцией НТС НИИЖБ им. А.А. Гвоздева
от 4
декабря 2014
г. № 9/14.
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом генерального директора ОАО НИЦ
«Строительство» от 25
декабря 2014
№ 283.
ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Замечания и предложения следует направлять в НИИЖБ им. А.А. Гвоздева
институт ОАО
«НИЦ «Строительство». Тел./факс: 8
(499) 174
785
70;
mail
200651@mail.ru
Настоящий стандарт не может быть воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве
нормативного документа без разрешения ОАО «НИЦ «Строительство» и ЗАО «Хилти Дистрибьюшн Лтд».
© ОАО «НИЦ «Строительство», 2014
��СТО 36554501
2014
Содержание
Область примене
Нормативные ссылки
Термины, определения и обозначения
Требования к расчету. Общие положения
Расчет прочности анкеров
Расчет анкера на действие осевой растягивающей силы
Разрушение по стали
Разрушение по контакту анкера с основанием
Разрушение от выкалывания бетона основания
Разрушение от раскалывания основания
Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона
основания
Расчет на сдвиг
Разрушение по стали
Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером
Разрушение от откалывания края основания
Расчет анкеров на совместное
воздействие растяжения и сдвига
Расчет эксплуатационной пригодности (по деформациям)
Приложение А (Обязательное) Нормированные параметры и коэффициенты
для расчетов анкеров
Приложение Б (Обязательное) Конструкт
ивные требования к условиям
установки анкеров
Приложение В (Обязательное) Определение расчетных усилий для анкеров
в группе
Приложение Г (Справочное) Примеры расчетов
��СТО 36554501
2014
Предисло
вие
Стандарт разработан с учетом обязательных требований, установленных в
Федеральных законах от 27
декабря 2002
г. № 184
ФЗ «О техническом регулировании»,
от 30
декабря 2009
г. № 384
ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и
сооружений» и содержит
требования к расчету и конструированию анкерных
креплений строительных конструкций и оборудования к бетонным и железобетонным
конструкциям с применением анкеров
Hilti
, устанавливаемых в бетонное основание.
Стандарт разработан с учетом положений и тр
ебований российских норм, а также
международного стандарта
��СТО 36554501
2014



















АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ
HILTI
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ
Hilti
anchors
Дата введени
я 2015
Область применения
Настоящий стандарт распространяется на проектирование анкерных
креплений для строительных конструкций и оборудования к основанию из тяжелого
или мелкозернистого бетона класса по прочности В25
В60 с применением
механиче
ских и химических анкеров
Hilti
Стандарт устанавливает требования к расчету одиночных анкеров и групп
анкеров, а также конструктивные требования при проектировании анкерных
креплений.
Стандарт распространяется на анкеры и группы анкеров, в
оспринимающие
усилия растяжения и сдвига от статических нагрузок, в том числе при совместном
действии.
Настоящий стандарт распространяется на проектирование зданий и
сооружений нормального и пониженного уровня ответственности. Для зданий
повышенного у
ровня ответственности настоящий стандарт может применяться по
согласованию с разработчиками. Уровень ответственности зданий и сооружений
определяется в соответствии с п.8
статьи 4
Федерального закона от 30
декабря 2009 г.
ФЗ «Технический регламент о
безопасности зданий и сооружений».
2 Нормативные ссылки
В настоящем стандарте организации использованы ссылки на следующие
нормативные документы:
ГОСТ
2011 Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга
технического состояния.
ГОСТ
Сталь горячекатаная для армирования железобетонных
конструкций. Технические условия.
ГОСТ
Р 52544
2006 Прокат арматурный свариваемый периодического профиля
классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические
условия.
ГОСТ
Р 54257
2010 Надежность строительных конструкций и оснований.
Основные положения.
20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция
СНиП
27.13330.2011 Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные
для работы в условиях во
здействия повышенных и высоких температур.
Актуализированная редакция СНиП 2.03.04
63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные
положения. Актуализированная редакция СНиП 52
��СТО 36554501
2014
П р и м е ч а н и е
При пользовании настоящим
стандартом целесообразно проверить действие
ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования
на
официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет
или по ежегодно издаваемому Ин
формационному указателю «Национальные стандарты», который
опубликован по состоянию на 1
января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым
информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен
(изменен), то
при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным
(измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором
дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Термины, опреде
ления и обозначения
В настоящем стандарте использованы термины и определения по сборнику
«Официальные термины и определения в строительстве, архитектуре и жилищно
коммунальном хозяйстве» (М.: Минрегион России, ВНИИНТПИ, 2009) и по
нормативным документа
м, на которые имеются ссылки в тексте, а также следующие
термины с соответствующими определениями:
основание бетонное
несущая или ограждающая бетонная или
железобетонная конструкция, которая воспринимает передаваемые на нее нагрузки от
анкера;
анкерное крепление (
fastening
узел строительной конструкции, в
котором посредством анкера или группы анкеров соединяются бетонное основание и
прикрепляемый к нему конструктивный элемент;
анкер (
anchor
стальной элемент, предназначенный для кре
пления
конструктивных элементов различного назначения к бетонному основанию, который
или закладывается в основание или впоследствии устанавливается в готовое бетонное
основание и используется для передачи усилия на основание;
механический анкер (
ech
anical
anchor
анкер
в котором передача
усилий со стального элемента на основание осуществляется только за счет
механического взаимодействия (расклинивания, упора, зацепления, трения и т.п.);
распорный анкер (
expansion
anchor
механический анкер
, закрепление
которого в основании осуществляется за счет принудительного расширения в
просверленном отверстии;
анкер с контролируемым моментом затяжки (τorquε
controlled
anchor
распорный анкер, у которого распор создается за счет крутящего момент
а,
действующего на винт или болт;
анкер с контролируемым перемещением (δεformaτion
controlled
anchor
распорный анкер, у которого распор достигается за счет расклинивания
конусом, перемещающимся внутри втулки;
анкер с уширением (
ndercut anch
or)
механический анкер, закрепление
которого в основании осуществляется за счет устройства уширения в теле бетонного
основания и механической блокировки в нем анкера;
анкер
шуруп (
screw
anchor
механический анкер, закрепление которого в
основании
осуществляется за счет непосредственного вкручивания в просверленное
отверстие с врезанием кромок резьбы в материал основания;
химический анкер (
adhesive
anchor
анкер, состоящий из стального
элемента и клеевого состава, в котором передача усилий
со стального элемента на
бетонное основание осуществляется через клеевой состав;
клеевой состав (
adhesive
химические компоненты, содержащие
органические полимеры или комбинацию органических полимеров и неорганических
��СТО 36554501
2014
материалов, которые затверде
вают при смешивании. Могут включать (но не
ограничиваются) эпоксидные смолы, полиуретаны, полиэстеры, метилметакрилаты,
сложные виниловые эфиры;
общая длина заделки анкера (ovεrall εmbεδmεnτ δεpτh)
размер,
соответствующий длине части стального эле
мента анкера, находящейся в теле
бетонного основания. Измеряется от поверхности основания до наиболее заглубленной
точки стального элемента анкера;
эффективная глубина анкеровки (
effective
embedment
depth
размер,
соответствующий заглублению части
анкера, посредством которой он передает или
воспринимает усилия от бетонного основания. Измеряется от поверхности основания
или удаленного от поверхности сечения для химических анкеров в специально
оговоренных случаях;
нормативная (расчетная) сила
сопротивления анкера
значение
внутреннего усилия в анкере, при котором с заданной обеспеченностью выполняются
требования по несущей способности;
опорная пластина крепежной детали
металлическая пластина,
прилегающая к поверхности бетонного основ
ания, в опорной части прикрепляемого
конструктивного элемента служит для передачи и перераспределения усилий на
анкеры;
анкерная группа
совокупность анкеров, вовлеченных в работу анкерного
крепления по рассматриваемому механизму разрушения.
В на
стоящем стандарте использованы следующие обозначения (см.
совместно с рис. 3.1
3.2):
расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными
анкерами;
1
расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными
анкерами в н
аправлении 1;
расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными
анкерами в направлении 2;
ширина и длина опорной пластины крепежной детали;
расстояние от анкера до края основания;
расстояние от анкера до края основа
ния в направлении 1
(для анкера,
работающего на сдвиг, направление 1 выбирают перпендикулярно краю в
направлении сдвигающего усилия);
расстояние от анкера до края основания в направлении 2 (направление 2
выбирают перпендикулярно направлению 1);
min
минимально допустимое расстояние от анкера до края;
диаметр анкерного болта или диаметр резьбы;
диаметр установочного отверстия для анкера с уширением;
рабочий диаметр анкера с уширением;
диаметр установочного отверстия в опорной пласти
не крепежной детали;
nom
внешний диаметр механического и стального элемента химического анкера
(номинальный диаметр для стержневой арматуры);
диаметр отверстия для установки анкера;
эффективная глубина анкеровки;
толщина бетонного основан
ия;
наибольшая глубина пробуренного отверстия;
min
минимальная толщина бетонного основания;
��СТО 36554501
2014
nom
общая длина заделки анкера в бетон;
глубина цилиндрической части пробуренного отверстия;
приведенная глубина анкеровки при сдвиге;
рас
стояние (шаг) между анкерами в группе;
расстояние (шаг) между анкерами в группе в направлении 1;
расстояние (шаг) между анкерами в группе в направлении 2;
min
минимально допустимое расстояние (шаг) между анкерами в группе;
fix
толщина опорн
ой пластины крепежной детали.
Рисунок 3.1
Обозначение параметров взаимного расположения анкеров
��СТО 36554501
2014
отверстия под анкеры;
механические анкеры с контролируемым моментом затяжки;
механический анкер с контролируемым перемещением;
химические анкеры;

механические анкеры с уширением.
Рисунок 3.2
Основные типы анкеров и обозначения
4 Требования к расчету. Общие положения
Расчет анкеров следует выполнять по предельным сост
ояниям первой и
второй группы согласно ГОСТ
54257. Расчеты по первой группе предельных
состояний, превышение которых ведет к потере несущей способности, для анкеров
включают расчеты по прочности в соответствии с разделом 5. Расчеты по второй
группе преде
льных состояний, превышение которых ведет к нарушению нормальной
эксплуатации строительных конструкций, исчерпанию ресурса долговечности или
нарушению условий комфортности, включают расчеты по деформациям в соответствии
с разделом 6.
Представленные в с
тандарте методики расчета анкеров применимы для видов
и марок анкеров, а также условий их установки, прошедших соответствующую
процедуру подтверждения и приведенных в табл. 4.1. Применимость методик для
других марок анкеров и условий установки определяется
по специальным указаниям
производителя после соответствующего подтверждения.
��СТО 36554501
2014
Т а б л и ц а 4.1
Вид анкера
Марка анкера
Типы исполнения анкера
Допускаемые при
расчете условия
установки
Анкер с
контролируемым
моментом
затяжки
HSA
HSA / HSA
R / HS
/ HSA
Основание:
бетон В25
В60
без трещин
HST
HST / HST
R / HST
HCR
Основание:
бетон В25
В60
с трещинами
HSL
HSL
/ HSL
B / HSL
HSL
SK / HSL
Основание:
бетон В25
В60
с трещинами
Анкер с
контролируемым
перемещением

HKD
S / HKD
SR / HKD
E /
HKD
ER / HKD / HKD wol
Основание:
бетон В25
В60
без трещин
Анкер с
уширением
HDA
P / HDA
PR / HDA
T /
-
TR

Основание:
бетон В25
В60
с трещинами
HSC
HSC
A /
HSC
AR / HSC
I / HSC
IR
Основание:
бетон В25
В60
с трещинами
Анкер
шуруп
HUS
A, HUS
H / HUS
I, HUS
Основание:
бетон В25
В60
с трещинами
HUS3
HUS3
H / HUS3
Основание:
бетон В25
В60
с трещинами
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы 4.1
Вид анкера
Марка анкера
Типы исполнения анкера
Допускаемые пр
расчете условия
установки
Химический
анкер
HVU
HVU + HAS / HVU + HIS
Основание:
бетон В25
В60
без трещин
Ударное сверление
HIT
HY 100
HIT
HY 100
+ HIT
HIT
HY 100
+ HIS
HIT
HY 100
арматура
Основание:
бетон В25
В60
без трещин
Ударн
ое сверление
HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 200
A + HIS
HIT
HY 200
A + HZA
HIT
HY 200
A +
арматура
Основание:
бетон В25
В60
с трещинами
Ударное сверление
HIT
RE 500
HIT
RE 500
+ HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
+ HIS
HIT
RE
+ HZA
HIT
RE 500
арматура
Основание:
бетон В25
В60
без трещин
Ударное сверление
Алмазное бурение
HIT
RE
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
RE 500
SD + HZA
HIT
RE 500
SD +
арматура
Основание:
бетон В25
В60
с трещина
ми
Ударное сверление
��СТО 36554501
2014
Установка анкеров в основание должна быть предусмотрена в соответствии с
техническими указаниями производителя. При размещении анкеров в основании должны
быть соблюдены конструктивные требования к толщине основания, минимальным
аевым и межосевым расстояниям установки анкеров (см. Приложение
Б).
При размещении анкеров выделяют зоны расположения анкеров и анкерных
групп вблизи от края и вдали от края основания (см. рис. 4.1). Анкерная группа
считается расположенной вблизи от к
рая при попадании хотя бы одного из анкеров
группы в соответствующую зону по рис. 4.1.
расстояние, определяющее границу зоны размещения анкеров вблизи от края;
зона размещения
анкеров вблизи от края;
зона размещения анкеров вдали от края;
анкер, расположенный вблизи от
края
анкер, расположенный вдали от края
Рисунок 4.1
Зоны размещения анкеров в основании
Представленные в стандарте методики охватывают расчет отдельных анкеров
и групп анкеров (не более тре
х анкеров в ряду), представленных на рис. 4.2.
При расчете группы анкеров учитывается перераспределение усилий между
анкерами, при этом в анкерную группу должны входить только анкеры одного типа и
размера. Представленные методики в общем виде применимы та
кже при взаимном
смещении анкеров внутри группы (расположение по треугольнику, по окружности
и т.п.).
Рисунок 4.2
Основные формы расстановки анкеров в группе.
��СТО 36554501
2014
Применимость представленных в стандарте методик расчета анкеров на сдвиг
и комбиниров
анное воздействие вблизи от края ограничивается только расчетом
анкеров по форме расстановки поз. а, б, в рис. 4.2 (не более двух анкеров в ряду) с
условием соблюдения требований п. 4.7.
Для распределения усилий в группе анкеров, работающих на сдвиг,
диаметр
установочных отверстий в опорной пластине крепежной детали не должен превышать
величин, указанных в таблице 4.2. Зазоры, превышающие установленную величину,
допускается заполнять раствором прочностью не ниже 35МПа
Т а б л и ц а 4.2
Диаметр анкера
(мм)
�30
Диаметр
установочного
отверстия в опорной
пластине крепежной
детали
(мм)
9
12
14
16
18
20
22
24
26
30
33
1,1

1
Максимальный зазор в
отверстии (мм)
1
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
если усилие воспринимается болтом / шпилькой
если усилие воспринимается гильзой / втулкой
Для применения химических анкеров должен быть определен температурный
режим их эксплуатации по таблице 4.3.
Т а б л и ц а 4.3
Температурный
режим
Доп
устимый
диапазон
изменения
температур, °С
Длительная
температура
эксплуатации*, °С
Максимальная
временная
температура при
эксплуатации, °С
Допускаемые
марки
химических
анкеров
Hilti
Температурный
режим
…+40
не более 24
Все анкеры
Температурн
ый
режим
…+58
не более 35
Температурный
режим
…+70
не более 43
Температурный
режим
…+80
не более 50
HVU
HIT
HY 100
HIT
HY 200
Температурный
режим
…+120
не более 72
HVU
HIT
HY 200
Длительная температура эксплуата
ции определяется как средняя суточная температура.
Бетонное основание в общем случае следует принимать с трещинами.
Учитывать отсутствие трещин в зоне установки анкеров допускается только при
соответствующем расчетном обосновании (расчет трещиностойк
ости согласно
63.13330) и после проведения визуального обследования конструкции основания
согласно ГОСТ
31937 для выявления доэксплуатационных (температурно
усадочных)
трещин.
��СТО 36554501
2014
Усилия для анкерного крепления следует определять из общего статическог
расчета прикрепляемой конструкции (системы). Расчет анкеров по прочности (несущей
способности) и деформативности (перемещениям) следует выполнять, принимая
расчетные и нормативные значения нагрузок и соответствующие им коэффициенты
надежности согласно ГО
Р 54257 и СП
20.13330.
При одиночном анкере и действии только растягивающих или сдвигающих
сил в анкерном креплении усилие в анкере следует принимать равным приложенному
внешнему усилию с учетом возможных эксцентриситетов.
При расчете группы
анкеров расчетные усилия на группу и отдельные
анкеры следует устанавливать согласно Приложения В.
При расчете анкеров на сдвиг следует учитывать возникновение
дополнительного момента в сечении стального элемента анкера от плеча сдвигающей
силы (см. р
ис. 4.3).
вплотную к основанию;
вплотную с увеличенным выравнивающим слоем;
с зазором;
с зазором и установкой дополнительной гайки к бетону;
через гильзу.
Рисунок 4.3
Типы установки опорной пластины крепежной детали
Расчет
ную величину плеча силы, следует определять по формуле:
l
s
M
l
, (4.1)
где
расстояние между сдвигающей силой и поверхностью бетонного основания;
расстояние, опред
еляющее податливость заделки, принимается:
в общем случае;
если установлена шайба с гайкой, прилегающие
к бетону основания как показано на рис. 4.4
; здесь
диаметр анкера (
nom
если усилие передается на гильзу/втулку анкера);
безр
азмерный коэффициент, зависящий от степени защемления анкера в
опорной пластине крепежной детали (см. рис. 4.5). При отсутствии защемления или
в запас несущей способности α
1,0. При полном защемлении, когда поворот
прикрепляемой детали невозможен и выполн
яются требования п. 4.7 принимается
2,0. Анкер считается защемленным в прикрепляемой детали, если ее прочность
достаточна для восприятия момента от защемления анкера.
Дополнительные усилия от плеча сдвигающей силы допускается не
учитывать при однов
ременном соблюдении следующих условий:
а) опорная пластина крепежной детали должна быть сплошного сечения по
высоте анкера;
��СТО 36554501
2014
Рисунок 4.4
Схема для определения плеча сдвигающей силы.
Рисунок 4.5
Расчетная схема для определения степени защемления а
нкера
б) опорная пластина крепежной детали должна прилегать к бетону основания, без
какого
либо промежуточного слоя или с выравнивающим слоем раствора прочностью
на сжатие не ниже 30
МПа толщиной не более
диаметр анкера или
nom
если
усилие пере
дается на гильзу/втулку анкера);
в) диаметр установочных отверстий в опорной пластине крепежной детали не
должен превышать величин, установленных в табл. 4.2.
При расчете анкеров, максимальная временная температура эксплуатации
которых превышает 50
, следует учитывать снижение расчетных характеристик
прочности бетона согласно СП
5 Расчет прочности анкеров
Расчет анкера следует выполнять, рассматривая все действующие усилия
растяжение и сдвиг, при этом следует выполнить следующие проверки
прочности:
разрушение по стальному элементу анкера (по стали), разрушение по контакту с
основанием, разрушение от выкалывания бетона основания, комбинированное
разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (только для химических
анкеров), разрушени
е от раскалывания основания, разрушение от выкалывания бетона
за анкером и откалывания края основания (см. рис. 5.1
5.2).
При совместном действии растягивающего и сдвигающего усилия должны
выполнять требования по прочности согласно п.5.3.
��СТО 36554501
2014
разрушени
е по стали анкера;
разрушение по контакту с основанием;
разрушение от
выкалывания бетона основания;
разрушение от раскалывания основания;
комбинированное
разрушение по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания при одиночно
м анкере

(для химических анкеров);
то же для группы анкеров
Рисунок 5.1
Виды разрушения при растяжении анкеров.
разрушение по стали анкера без плеча силы;
разрушение по стали анкера с плеч
ом силы;
разрушение от выкалывания бетона основания за анкером для одиночного анкера;
разрушение

от откалывания края основания.
Рисунок 5.2
Виды разрушения при сдвиге анкеров.
��СТО 36554501
2014
Расчет анкера на действие осевой растягивающей сил
Для обеспечения несущей способности анкеров при действии растягивающей
силы должны соблюдаться условия прочности, приведенные в таблицах 5.1, 5.2.
Условия прочности для механически
х анкеров при растяжении
п.п.
Механизм разрушения
Одиночный анкер
Анкерная группа
разрушение по стали (п. 5.1.1)
Rk
Rk
разрушение по контакту с
основанием (п.5.1.2)
Rk
Rk
разрушение от выка
лывания
бетона основания (п.5.1.3)
Rk
Rk
разрушение от раскалывания
основания (п.5.1.4)
Rk
sp
Msp
Rk
sp
Msp
Условия прочности для химических анкеров при растяжении
п.п.
Механизм разр
ушения
Одиночный
анкер
Анкерная группа
разрушение по стали (п. 5.1.1)
Rk

Rk
разрушение от выкалывания
бетона основания (п.5.1.3)
Rk
≤ N
Rk
комбинированное разрушение
по контакту анкера с
основани
ем и выкалыванию
бетона основания (п.5.1.5)
≤ N
Rk
≤ N
Rk
разрушение от раскалывания
основания (п.5.1.4)
≤ N
Rk
Msp
≤ N
Rk
sp
Msp
Обозначения, принятые в табл. 5.1
расчетное значение растягивающей силы, дейс
твующей на анкер;
расчетное значение растягивающей силы, действующей на наиболее
нагруженный анкер в анкерной группе;
расчетное значение растягивающей силы, действующей на анкерную
группу;
нормативное значение силы сопротивления анкера
при растяжении в
зависимости от механизма разрушения (см. п. 5.1.1
5.1.5);
коэффициенты надежности в зависимости от механизма разрушения
(см. п. 5.1.1
5.1.5).
Разрушение по стали
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разруш
ении по
стали
следует принимать в зависимости от типа и марки анкера по Приложению А.
П р и м е ч а н и е
в общем случае нормативная сила сопротивления анкера по стали при
растяжении определяется, как произведение нормативного сопротивления стали
растяжению на
расчетную площадь поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера. Для
анкеров
в Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и
испытаний резьбовых соединений.
��СТО 36554501
2014
Коэфф
ициент надежности при разрушении по стали
принимается по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
Разрушение по контакту анкера с основанием
Механизм разрушения по контакту с основанием предусмотрен только для
механических анке
ров.
Нормативное значение силы сопротивления анкера по контакту с
основанием
следует принимать по Приложению А в зависимости от типа и марки
анкера, а также состояния основания для которого предназначен анкер (с трещинами,
без трещин).
Для основания из бетона класса выше В25
величину силы сопротивления
анкера по контакту с основанием
следует умножать на коэффициент
определяемый по формуле:
(5.1)
где
численное значение класса бетона по прочности на сжатие в МПа, но не
более 60.
Коэффициент надежности при разрушении по контакту с основанием
принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
Разрушение от выкалывания бетона основания
Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания
следует
определять по формуле:
,,,,,
RkcRkcsNreNecN
=ψψψ
(5.2)
где
номинальная сила сопротивления анкера при разрушении от
выкалывания
бетона основания определяется по формуле:
1,5
,1,
Rkcbn
ef
NkRh
(5.3)
здесь
в Ньютонах;
нормативное сопротивлен
ие бетона сжатию, МПа;
эффективная глубина анкеровки, мм
принимается по Приложению А в
зависимости от типа и марки анкера;
коэффициент, зависящий от состояния основания в зоне анкера,
принимаемый равным:
при возможном образовании трещи
н в бетоне основания;
при отсутствии трещин в бетоне основания;
��СТО 36554501
2014
отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в анкерной
группе и расстояние до края основания;
фактическая площадь основания условной призмы
выкалывания, с учетом
влияния соседних анкеров (при
), а также влияния краевого расположения
(при
см. рис. 5.3. Здесь и далее
, с
принимаются по п. 5.1.3.2;
номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для
одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла основания
и соседнего анкера) вычисляется по формуле:
,,,
cNcrNcrN
Ass
(5.4)
коэффициент влияния установки у края основания, вычисл
яемый по
формуле:
0,70,31,0
crN
ψ=+≤
(5.5)
При
расположении анкера вблизи от края по нескольким направлениям (угол или
торцевой участок основания) величину
в формуле (5.5) следует принимать
наименьшей.
коэффициент влияния установки в защитный слой густоармированных
конструкций, вычисляется по формуле:
0,51,0
ef
reN
ψ=+≤
(5.6)
здесь
эффективная глубина анкеровки, мм.
При шаге продольной и (или) по
перечной арматуры в зоне установки анкера
мм (
мм при диаметре арматуры
мм) следует принимать
=1,0.
коэффициент влияния неравномерного загружения анкерной группы
вычисляется по формуле:
,1,
,2,
11
1,0
12/12/
ecN
NcrNNcrN
eses



«
(5.7)
где
эксцентриситет растягивающей силы относительно центра тяжести
анкерной группы для соответствующего направления (см. п. В.1.1
Приложения
В). Для одиночного анкера ψ
Критическое расстояние между анкера
ми (межосевое)
, при котором
отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая
разрушения от выкалывания бетона основания при растяжении, принимается по
формуле:
crNef
(5.8)
Критическое краевое расстояние
, при котором отсутствует влияние
близкорасположенного края основания на прочность одиночного анкера для случая
��СТО 36554501
2014
разрушения от выкалывания бетона основания при растяжении, принимается по
формуле:
1,5
crNef
ch
(5.9)
П р и м е ч а н и е
указанные параметры подтверждены производителем
для типов и марок
анкеров, предусмотренных настоящим стандартом.
+ 0,5
≤ c
≤ s
)·(
одиночный анкер у края бетонного основан
ия;
группа из двух анкеров у края бетонного
основания;
группа из четырех анкеров в углу бетонного основания
Рисунок 5.3
Фактическая площадь основания условной призмы выкалывания для
одиночных анкеров и анкерных групп при растяжении
��СТО 36554501
2014
В с
лучае расположения анкеров в стесненных условиях вблизи от края по
трем или четырем направлениям (см. рис. 5.4) расчет по п. 5.1.3.1 допускается
выполнять, принимая значения эффективной глубины анкеровки
red
по формуле:
maxmax
1,5
efred
ef
crN
==
(5.10)
где
max
наибольшее из краевых расстояний (от центра тяжести анкера до края
основания) для рассматриваемого анкера или группы
При
этом в расчетах по формулам (5.2)
(5.7) следует также использовать
скорректированные зна
чения критических расстояний
1,5
crNefred
ch
crNefred
max
max
1,1
1,2
2,1
2,2

1,1
1,2
2,1
2,2
) ≤
cr
Рисунок 5.4
Схема расположения анкеров в стесненных условиях.
Коэффициент надежности пр
и разрушении от выкалывания бетона
основания
принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
Разрушение от раскалывания основания
Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разр
ушении от раскалывания основания следует определять по
формуле:
,,
Rksp
hsp
Rkc

(5.11)
где
сила сопротивления, вычисляемая по формуле (5.2) с использованием
вместо величин
критических расстояний
критическое расстояние между анкерами (межосевое), при котором
отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая
разрушении от раскалывания бетона основания при растяжении;
критическое краевое расстояние для
анкера, при котором отсутствует
влияние близкорасположенного края основания на прочность одиночного анкера
для случая разрушения от раскалывания бетона основания при растяжении;
величины
принимаются согласно п.5.1.4.2;
��СТО 36554501
2014
коэффициент,
учитывающий фактическую толщину основания при
раскалывании, вычисляемый по формуле:
2/3
min
1,5
hsp

ψ=≤

«
(5.12)
здесь
фактическая толщина основания;
min
минимальная толщина основания по конструктивным требованиям,
принимаемая по Приложению
Величины
принимаются для механических анкеров по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;
Для хим
ических анкеров в общем случае
величина критического
краевого
расстояния
принимается равной:
при
≥ 2,0;
ef
при
2,0;
при
≤ 1,3.
Для химических анкеров со шпилькой
HIT
HIT
HIT
) величину
критического краевого расстояния
следует принимать равной:
nom
при
nom
≥ 2,35;
nom
при 1,35
nom
nom
при
nom
≤ 1,35.
Для всех типов химических анкеров принимается
Допускается не рассматривать разрушение бетонного основания от
раскалывания в случаях:
а) если
расстояние от анке
ра до края во всех направлениях
≥ с
для
одиночного анкера и
для анкерной группы, при этом толщина элемента
основания
б) если расчетная ширина раскрытия трещин в основании не превышает 0,3 мм,
при этом раскалывающее усилие в
бетоне воспринимается армированием:
не менее чем на 60% при расчетном значении растягивающей силы в анкере
≤30 кН;
полностью при расчетном значении растягивающей силы в анкере свыше 30 кН.
П р и м е ч а н и е
раскалывающее усилие в основании может
быть принято в зависимости от
растягивающего усилия в анкере
а) для анкеров с контролем момента затяжки
б) для анкеров с уширением
в) для анкеров с контролем перемещения
г) для химических анкеров
Коэффициент
надежности при разрушении от раскалывания основания
Msp
принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
��СТО 36554501
2014
Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона
основания
Механизм комбинированно
го разрушения по контакту анкера с
основанием и выкалыванию бетона основания предусмотрен только для химических
анкеров.
Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при комбинированном разрушении по контакту с
основанием и
выкалыванию бетона основания
следует определять по формуле (5.13)
,,,,,,
RkpRkpcsNreNecNgNp
=ψψψψψ
(5.13)
где
Rkp
номинальная сила сопротивления анкера при комбинированном
разрушении по контакту
с основанием и выкалыванию бетона основания
определяется по формуле:
RkpnomefRk
Ndh
=pτ
(5.14)
здесь
нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25, принимаемое по
Приложению А в зависимости от ти
па анкера, а также состояния основания для
которого предназначен анкер
с трещинами
), либо без трещин в основании
urc
эффективная глубина анкеровки;
nom
внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры;
nom
принимает
ся по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;
отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в
анкерной группе и расстояние до края основания;
фактическая площадь основания условной призмы выкалывания с у
четом
влияния соседних анкеров (при
), а также влияния краевого расположения
(при
). Здесь и далее
принимаются по п. 5.1.5.3.
П р и м е ч а н и е
правила определения фактической площади основания выкалывания бетона
для ком
бинированного разрушения аналогичны правилам для определения площади выкалывания бетона
по рис. 5.3 с использованием вместо величин
cr
cr
критических расстояний
cr
cr
номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (д
ля
одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла основания
и соседнего анкера) вычисляется по формуле:
,,,
pNcrNpcrNp
Ass
(5.15)
коэффициент, учитывающий фактическую прочность бет
она, принимается по
Приложению А в зависимости от типа анкера, а также от класса бетона основания
по прочности на сжатие. Для промежуточных классов значение коэффициента
определять интерполяцией. Для бетона класса В25
коэффициент учета гр
упповой работы химических анкеров, принимаемый
согласно п. 5.1.5.4.
��СТО 36554501
2014
Коэффициенты ψ
, ψ
принимаются по формулам (5.5), (5.6), (5.7)
соответственно с использованием вместо величины
критического расстояния
Критическое рассто
яние между анкерами (межосевое)
, при котором
отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая
комбинированного разрушения по контакту анкера с основанием и выкалыванию
бетона основания при растяжении, следует определять
по формуле:
,,
7,3
crNpnomRkurcef
sdh
=τ≤
(5.16)
где
в миллиметрах;
urc
нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без
трещин, Н/мм
nom
внешний диаметр анкера или номинальный диаме
тр арматуры, мм.
Критическое краевое расстояние
, при котором отсутствует влияние близко
расположенного края основания на прочность одиночного анкера для случая
комбинированного разрушения по контакту анкера с основанием и выкалыванию
бетона основани
я при растяжении, принимается по формуле:
/2
crNcrNp
cs
(5.17)
Коэффициент учета групповой работы химических анкеров
вычисляется по формуле:
0,5
11,0
gNpgNp
gNp
crNp
ψ=ψ−ψ−≥
(5.1
где
gNp
базовый коэффициент, учета групповой работы химических анкеров,
вычисляемый по формуле:
1,5
(1)
1,0
nomRkc
gNp
efbn
khR
ψ=−−
(5.19)
здесь
gNp
безразмерная величина;
нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25, принимаемое
по Приложению А в зависимости от типа анкера и состояния основания для
которого предназначен анкер
с трещинами
), либо без трещин в
основании (τ
urc
), Н/мм
коэффициент, учитывающий фактическую
прочность бетона, принимается
по Приложению А в зависимости типа анкера и от класса бетона основания по
прочности на сжатие. Для промежуточных классов значение коэффициента
определять интерполяцией. Для бетона класса В25
эффективная глубин
а анкеровки, мм;
nom
внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм;
коэффициент, принимаемый в зависимости от состояния основания равным:
для основания без трещин;
для основания с трещинами;
нормативное сопротивлени
е бетона сжатию, принимается по СП
63.13330
в зависимости от класса бетона на сжатие, МПа;
��СТО 36554501
2014
количество анкеров в рассматриваемой анкерной группе (растянутые
анкера);
шаг анкеров в анкерной группе; при неравномерной расстановке анкеров
принимается у
средненное значение шага для группы в целом по двум
направлениям.
Коэффициент надежности при комбинированном разрушении по контакту
с основанием и выкалыванию бетона основания
принимается по Приложению А в
зависимости от типа и марки анкера.
Расчет на сдвиг
Для обеспечения несущей способности анкеров при действии сдвигающей силы
должны соблюдаться условия прочности, приведенные в таблице 5.3.
Условия прочности для механических и химических анкеров
при сдвиге.
п.п.
Механизм разрушения
Одиночный анкер
Анкерная группа
разрушение по стали
без плеча силы
(п.5.2.1.1)
≤ V
Rk

Rk
разрушение по стали
плечом силы (п.5.2.1.2)
≤ V
Rkm
≤ V
Rkm
разрушение от
выкалывания бетона
основания за анкером
(п.5.2.2)
≤ V
Rk
≤ V
Rk
разрушение от
откалывания края
основания (п.5.2.3)
≤ V
Rk
≤ V
Rk
Обозначения, принятые в табл. 5.3:
расчетное значение сдви
гающей силы, действующей на анкер;
расчетное значение сдвигающей силы, действующей на наиболее
нагруженный анкер в анкерной группе
расчетное значение сдвигающей силы, действующей на анкерную группу;
нормативное значение силы сопротивле
ния анкера сдвигу в зависимости от
механизма разрушения (см. п.5.2.1
п.5.2.3);
коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения
(см. п.5.2.1
5.2.3).
Разрушение по стали
Проверку прочности анкера на сдвиг следует проводить в зависи
мости от условий
крепления анкера к основанию с учетом или без учета дополнительного момента от
плеча сдвигающей силы (см. п.4.13
4.15).
Нормативное значение силы сопротивления анкера по стали при сдвиге
без учета плеча силы в зависимости от
типа и марки анкера следует принимать по
Приложению А.
��СТО 36554501
2014
П р и м е ча н и е
в общем случае нормативная сила сопротивления анкера по стали при сдвиге
определяется как произведение нормативного сопротивления стали при сдвиге на расчетную площадь
поперечного
сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера. Для анкеров
Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и испытаний.
Нормативное значение силы сопротивления анкера по стали при сдвиге с
учетом плеча силы
Rkm
следует определять по следующей формуле:
Rks
Rkms
(5.20)
где
приведенная величина предельного момента анкера по стали с учетом
комбинированного воздействия оп
ределяется по формуле:
RksRks
RksMs
MM
=−
(5.21)
здесь
Rks
нормативный предельный момент для анкера, принимается по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;
расчетное значение ра
стягивающей силы, действующей на
рассматриваемый анкер;
расчетная сила сопротивления анкера по стали при растяжении
по п. 5.1.1;
расчетная величина плеча силы по п. 4.14.
П р и м е ч а н и е
в общем случае нормативный предельный момент
анкера по стали
определяется как произведение нормативного сопротивления стали при растяжении на пластический
момент сопротивления поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера.
Для анкеров
ilti
в Приложении А приведены
данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и
испытаний.
Коэффициент надежности при разрушении по стали с учетом и без учета
плеча силы
принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
Разрушение от выкалывания
бетона основания за анкером
Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером
следует определять по формуле:
,,
RkcpRkc
VkN
(5.22)
где
нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания, определяется
по п.5.1.3.1;
коэффициент, учитывающий глубину анкеровки, принима
ется по
Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
Проверку прочности от выкалывания бетона основания за анкером для
анкерной группы в целом проводят только если сдвигающие силы, действуют на
анкеры рассматриваемой группы в одном направлен
Для случаев, когда силы, действующие на анкеры рассматриваемой группы,
имеют различное направление, проверка прочности проводится только для каждого
анкера в группе по условию (5.23).
��СТО 36554501
2014
(5.2
где
расчетное усилие в анкере;
нормативное значение силы сопротивления для отдельного анкера группы
при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером, определяется
согласно п. 5.2.2.3.
П р и м е ч а н и е
правила определен
ия расчетных усилий для анкерных групп при сдвиге
см. п. В.2. Приложение В.
Нормативное значение силы сопротивления для отдельного анкера группы
при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером
определяется как
для одиночного анке
ра по формуле (5.22) с использованием формулы (5.2), принимая
вместо величины
значение ограниченной соседними анкерами фактической
площади основания условной призмы выкалывания
(см. рис. 5.5).
5.2.2.4. Коэффициент надежности при разрушении от вы
калывания бетона
основания за анкером
принимается по Приложению А в зависимости от типа и
марки анкера.
��СТО 36554501
2014
= (0,5
+ 0,5
)(0,5
+ 0,5
+ 0,5
+ 0,5
+ 0,5
анкер в группе вдали от края;
анкер в группе из двух анкеров у края бетонного основания;
анкер в группе из четырех анкеров в углу бетонного основания;
Рисунок
Ограниченная площадь основания условной призмы выкалывания
для отдельного анкера группы при растяжении.
��СТО 36554501
2014
Разрушение от откалывания края основания
Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или
анкерной группы при разрушении от откалывания края основания следует определять
по формуле:
,,,,,,,
RkcRkcsVhVVecVreV
=ψψψψψ
(5.24)
где
Rkc
номинальная сила сопротивления анкера, расположенного в бетоне с
трещиной и без трещины при разрушении от откалывания края бетона основания,
вычисляемая по формуле:
1,5
Rkcnomfbn
VkdlRc
(5.25)
здесь
Rkc
в Ньютонах
коэффициент, принимаемый в зависимости от состояния основания равным:
для основания без трещин;
для основания с трещинами;
nom
внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм;
приведенн
ая глубина анкеровки при сдвиге, принимается в зависимости от
типа и марки анкера по Приложению А, мм;
расстояние от анкера до края основания, мм;
нормативное сопротивление бетона, принимается по СП
зависимости от класса бетона на сж
атие, МПа;
безразмерный коэффициент, вычисляемый по формуле:
0,5
0,1
(5.26)
безразмерный коэффициент, вычисляемый по формуле:
0,2
0,1
(5.27)
0
,
cV
cV
A
отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в анкерной
группе и расстояние до края основания;
фактическая площадь основания условной призмы выкалывания с учетом
влияния соседних анкеров (пр
), а также влияния углового расположения
анкера (при
) и толщины основания (при
см. рис. 5.6;
номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для
одиночного анкера, расположенного на
значительном удалении от угла
основания и соседнего анкера) вычисляется по формуле (5.28):
,111
31,54,5
ссс
==
(5.28)
коэффициент влияния установки у края основания, вычисляемый по
формуле:
��СТО 36554501
2014
0,70,31,0
1,5
ψ=+≤
(5.29)
здесь
ближайшее расстояние от анкера до края основания в рассматриваемом
направлении сдвигающей силы;
расстояние от анкера до края основания, в перпендикулярном к
направлении (
удаление анкера от угла);
коэффициент влияния толщины основания, вычисляемый по формуле:
1,5
1,0
ψ=≥
(5.30)
здесь
фактическая толщина основания;
коэффициент учета направления
сдвигающей силы, вычисляемый по
формуле:
cos0,4sin
ψ=
(5.31)
здесь
угол между сдвигающей силой и перпендикуляром к рассматриваемому краю
плиты, принимаемый от 0
до 90°.
П р и м е ч а н и е
для сдвига
ющей силы, направленной в противоположную от края сторону
(при α
> 90°) учитывается в расчете только компонента, действующая параллельно краю (см. п. В.2.6.
Приложения В)
коэффициент влияния неравномерного загружения анкерной группы,
вычисляемый п
о формуле:
1,0
1,5
ecV
ψ=≤
(5.32)
здесь
эксцентриситет сдвигающей силы, относительно геометрического центра
анкерной группы, определяемый согласно п.В.2. Приложения В; для одиночного
анкера Ψ
коэффициент учета армирования основания, принимаемый равным:
при отсутствии у края обрамляющего армирования и хомутов;
при наличии у края обрамляющего армирования в виде продольных
стержней вдоль края Ø≥12 мм;
при наличии у к
рая обрамляющего армирования и часто
установленных хомутов с шагом
≤ 100 мм.
��СТО 36554501
2014
= 1,5·
·(1,5
� 1,5
≤ 1,5
≤ 1,5
≤ 3
·(1,5
≤ 1,5
≤ 3
≤ 1
одиночный анкер в углу бетонного основания;
группа анкеров у края тонкого бетонного
основания;
группа анкеров у края тонкого бетонного основания.
Рисунок 5.6
Фактическая площадь основания условной призмы выкалывания
для одиночных анкер
ов и анкерных групп при сдвиге.
��СТО 36554501
2014
Расчет анкеров, расположенных вблизи углов, при разрушении от
откалывания края основания следует выполнять, рассматривая краевое расположение в
двух направлениях независимо (см. рис. 5.7).
Рисунок 5.7
Расчетные
схемы при проверке откалывания края основания вблизи угла.
В случае расположения анкеров в тонком основании (
в стесненных условиях (вблизи от края по трем направлениям, при
2,1
2,2
см. рис. 3.1.
) расчет по п. 5.
2.3.1 допускается выполнять, вычисляя
фактическую
и номинальную
площадь основания условной призмы
выкалывания с использованием приведенного расстояния до края
red
вместо
величины
Приведенное расстояние
red
принимают по формуле (5.33), но
не менее
/1,5
и не менее
для анкерной группы.
2,max
/1,5
red
(5.33)
здесь:
2,
max
наибольшее из расстояний
2,1
2,2
по рис. 3.1(б);
межосевое расстояние для анкерной группы;
актическая толщина основания.
Для одиночных анкеров и анкерных групп, установленных вдали от края
основания (согласно п.4.4), проверку прочности при разрушении от откалывания края
основания допускается не проводить.
Коэффициент надежности п
ри разрушении от откалывания края основания
принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.
Расчет анкеров на совместное воздействие растяжения и сдвига
Для обеспечения несущей способности одиночных анкеров и анкерных
груп
п при совместном действии усилий растяжения и сдвига должны соблюдаться
условия прочности по формулам (5.34)
(5.36):
≤ 1,0

(5.34)
≤ 1,0
(5.35)
≤ 1,2

(5.36)
��СТО 36554501
2014
где
коэффициент, определяемый как наибольшая величина из отношений
расчетных усилий к расчетным силам сопротивления для каждого
предусмотренного в разделе 5.1
механизм
а разрушения при растяжении:
Msp
max
(5.37)
здесь
расчетные значения растягивающей силы, действующей на анкер или
анкерную группу, устанавливаемые при расчетах по п.5.1;
нормативные значения
силы сопротивления анкера или анкерной группы
при растяжении в зависимости от механизма разрушения, устанавливаемые при
расчетах по п.5.1;
коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения
устанавливаемые при расчетах по п.5.1;
коэ
ффициент, определяемый как наибольшая величина из отношений
расчетных усилий к расчетным силам сопротивления для каждого
предусмотренного в разделе 5.2. механизма разрушения при сдвиге:
max
(5.38)
здесь
расчетные значения сдвигающей силы, действующей на анкер или анкерную
группу, устанавливаемые при расчетах по п.5.2;
нормативные значения силы сопротивления анкера или анкерной группы
при сдвиге в зависимости от механизма раз
рушения, устанавливаемые при
расчетах по п.5.2;
коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения
устанавливаемые при расчетах по п.5.2.
П р и м е ч а н и е
при определении расчетных величин для вида сдвигового разрушения анкера
в сост
аве анкерной группы по стали без плеча силы должен учитываться дополнительный коэффициент
условий работы 0,8
(см. табл. 5.3).
6 Расчет эксплуатационной пригодности (
по
деформациям)
Расчет анкеров по деформациям проводят с учетом эксплуатационных
требов
аний, предъявляемых к прикрепляемым конструктивным элементам и анкерному
креплению. При этом учитывают, что линейные и угловые перемещения анкерного
крепления обусловлены деформациями анкеров, опорных пластин, а также
податливостью и зазорами в соединениях
Расчет по деформациям следует производить на действие нагрузок с
расчетным значением, соответствующим второй группе предельных состояний.
Расчет анкеров по деформациям производят из условия:
ult
,
(6.1)
где
перемещение анкера в уровне соединения с опорной пластиной крепежной
детали от действия внешней нагрузки;
ult
значение предельно допустимого перемещения, обусловленного только
деформациями анкера, устанавливается с учетом
расчетных, конструктивных,
��СТО 36554501
2014
технологических, и эстетико
психологических требований, предъявляемых к
анкерному креплению.
Расчет по деформациям может проводится на действие постоянных,
временных длительных и кратковременных нагрузок (кратковременное нагр
ужение)
или на действие только постоянных и временных длительных нагрузок (длительное
нагружение).
Допускается не проводить расчет анкеров по деформациям из условия (6.1),
если деформативность анкерного крепления учтена в расчете прикрепляемой
конструк
ции.
Перемещения одиночного анкера по направлению действующего в нем
растягивающего усилия следует определять для случая кратковременного нагружения
по формуле:
C
для случая длительного нагружения по формуле:
,
N
N
C
(6.3)
где
расчетное усилие в анкере;
коэффициент
жесткости анкера при растяжении (кратковременный);
коэффициент
жесткости анкера при растяжении (длительный).
Коэффициенты
определяются согласно п. 6.8
6.6. Перемещения одиночного анкера в направлении сдвигающей силы следует
определять для случая кратковременного нагружения по формуле:
,0
V
V
C
(6.4)
для случая длительного нагружения по формуле:
δ=
(6.5)
где
расчетное усилие в анкере;
эффициент
жесткости анкера при сдвиге (кратковременный);
коэффициент
жесткости анкера при сдвиге (длительный).
Коэффициенты
определяются согласно п. 6.9
6.7. В случае комбинированного действия растягивающей и сдвигающей силы
результирующе
е перемещение следует вычислять, учитывая компоненты перемещения
в обоих направлениях, согласно правил сложения векторов, по формуле:
,0(),0()
δ=δ+δ
(6.6)
6.8. Коэффициенты жесткости анкера при растяжен
принимаются
в общем случае по формуле:
��СТО 36554501
2014
,0()
,0()
(6.7)
где
контрольное значение силы на анкер;
перемещения
анкера вдоль оси от действия кратковременных растягивающи
сил;
перемещения
анкера вдоль оси от действия длительных растягивающих сил.
Для химических анкеров с переменной глубиной заделки жесткость анкеров
определяется по формуле
,0()
,0()
nomef
где
коэффициент податливости анкера при действии кратковременных
растягивающих сил;
коэффициент
податливости анкера при действии длительных растягивающих
сил;
nom
внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры;
эффекти
вная глубина анкеровки.
Все указанные выше величины принимаются
по Приложению А в зависимости от
типа и марки анкера, а также состояния основания, для которого предназначен анкер
6.9. Коэффициенты жесткости анкера при сдвиге принимаются в общем случае по
формуле:
,0()
,0()
(6.9)
где
контрольное значение силы на анкер;
перемещения
анкера поперек оси от действия кратковременных сдвигающих
сил;
перемещения
анкера поперек о
си от действия длительно действующих
сдвигающих сил.
Все указанные выше величины принимаются
по Приложению А в зависимости от
типа и марки анкера
П р и м е ч а н и е
жесткость анкеров на сдвиг, согласно данных приложения А, учитывает
только упругие деф
ормации анкера, определяется без учета податливости монтажных соединений и
зазоров в отверстиях. Дополнительные деформации, связанные с податливостью, следует учитывать
отдельно.
��СТО 36554501
2014
Приложение
(Обязательное)
Нормированные параметры и коэффициенты для расч
ета анкеров
Указатель разделов и страниц приложения:
Анкеры с контролируемым моментом затяжки
Анкеры
HSA
Анкеры
HST
Анкеры
HSL
Анкеры с контролируемым перемещением
Анкеры
Анкеры с уширением
Анкеры
Анкеры
HSC
Анкеры
шур
упы
Анкеры
Анкеры
Химические анкеры
Анкеры
Анкеры
HVU + HIS
Анкеры
HIT
HY 200
A + HIT
Анкеры
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
SD /
HIT
HY 200
+ HIT
V(HAS) /
HIT
HY 100 + HIT
Анкеры
HIT
RE 500 /
HIT
RE 500
SD /
HIT
HY 200
/ HIT
HY 100 + HIS
Анкеры
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
SD /
HIT
HY 200
+ HZA
Анкеры
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
SD /
HIT
HY 200
/ HIT
HY 100 +
Арматура
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HSA
Анкер
HSA
HSA
HSA
Анкер
HSA
А.1.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HSA
HSA
А,
М10
М12
М16
М20
Вариант установки
Общая длина заделки анкера
в бетон,
(мм)
37
47
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
90
115
130
Эффективная глубина
анкеровки,
ef
(мм)
30
40
60
30
40
70
40
50
80
50
65
100
65
80
120
75
100
115
Разрушение по стали (
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера
по стали
Rk,s
(кН):





/HS
16,5
28,0
41,4
82,6
123,9
R2/HS
12,2
18,3
35,0
44,6
87,7
95,9
1.2 Коэффициент
надежности γ
1,4
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по
контакту
с основанием в
бетоне В25 без трещин
Rk,р
(кН)*
6,0
7,5
9,0
16
25
35
50
2.2 Коэффициент
надежности γ
,
5

3. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
3.1 Критическое краевое
расстояние при
раскалывании
cr
(мм)
50
60
65
65
90
100
95
105
145
100
125
155
115
140
190
130
185
200
3.2 Критическое межосевое
расстояние при
раскалывании
cr
(мм)
,
sp

c
,
sp
3.3 Коэффициент
надежности γ
,5

*Для анкеров
HSA
с неустановленной величиной силы сопротивления
проверку прочности по
контакту с основанием допускается не выполнять
определяющими являются другие формы разрушения.
��СТО 36554501
2014
л и ц а
А.1.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HSA
HSA
А,
М10
М12
М16
М20
Вариант установки
Общая длина заделки
анкера
в бетон,
(мм)
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
90
115
130
Эффективная глубина
анкеровки,
ef
(мм)
30
40
60
30
40
70
40
50
80
50
65
100
65
80
120
75
100
11
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1
Нормативная сила
сопротивления анкера по
стали
Rk,s
(кН):





6,5
10,6
18,9
29,5
51
85,8
7,2
12,3
22,6
29,3
56,5
91,9
1.2 Коэффициент
надежности γ
,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный
предельный момент
для анкера
Rk,s
(Н·м)





/HS
9,9
21,7
48,6
91,7
216,4
450,9
R2/HS
9,9
21,0
48,6
76,0
199,8
405,7
2.2 Коэффициент
надежности γ
1,
25
Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
1,0
1,0
2,0
1,0
1,5
2,0
2,4
2,4
2,4
2,0
2,0
2,0
2,9
2,9
2,9
2,0
3,5
3,5
3.2 Коэффициент
надежности γ
,
5

4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге,
(мм)
30
40
48
30
40
64
40
50
80
50
65
96
65
80
120
75
100
115
4.2 Наружный диаметр
анкера,
(мм)
10
12
16
20
4.3 Коэффициент
надежности γ
1,5
А.1.3
Параметры для расчета деф
ормативности при растяжении
анкеров
HSA
HSA
А,
М10
М12
М16
М20
Вариант установки
Общая длина заделки
анкера в бетон,
(мм)
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
90
115
130
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение
силы на анкер в бетоне
В25
В60 без трещин,
(кН)
2,9
3,6
4,3
6,1
7,6
6,1
8,5
12
8,5
13
17
13
17
24
17
25
31
1.2 Перем
ещения
мм
0,2
0,6
1,0
0,2
1,2
1,8
0,4
1,1
2,0
0,3
1,4
2,3
0,4
1,3
2,1
0,1
0,8
1,9
1.3 Перемещения
мм
0,6
1,0
1,4
0,6
1,6
2,2
0,8
1,5
2,4
0,7
1,8
2,7
0,8
1,7
2,5
0,5
1,2
2,3
��СТО 36554501
2014
А.1.4
Параметры для расчета деформативности при сд
виге
анкеров
HSA
HSA
А,
М10
М12
М16
М20
Вариант установки
Общая длина заделки
анкера в бетон,
(мм)
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
13
90
115
130
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение
силы на анкер в бетоне
В25
В60 без трещин,
(кН)
3,7
6,1
10,8
16,7
29,1
49
1.2 Перемещения
мм
1,6
1,9
2,1
2,2
2,3
1.3 Перемещения
мм
2,4
2,9
3,2
3,3
3,5
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HST
Анкер
HST
Анкер
HST
(нержавеющая сталь)
Анкер
HST
HCR
(высококоррозионностойкая сталь)
А.2.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HST
HST
HST / HST
R / H
HCR
HST
HST
М10
М12
М16
М20
М24
1. Разрушение по стали (
п.5.1.1)
1.1
Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):
HST
19
32
45
76
117
127
HST
17
28
40
69
109
156
HST
HCR
19,4
32,3
45,7
84,5
1.2 Коэффициент надежности γ





HST
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
,41
HST
1,5
1,5
1,5
1,56
1,73
1,73
HST
HCR
1,5
1,5
1,5
1,5
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления
анкера
по контакту с основанием в
бетоне В25 без трещин
Rk,р
(кН)
16
20
35
50
60
2.2 Нормативная сила сопротивления
анкера по контакту с основанием в
бетоне В25 с трещинами
Rk,р
(кН)





HST
12
20
30
40
HST
HST
HCR
12
25
30
40
2.3 Коэффициент надежности γ
HST
1,5
HST
HST
HCR
1,5
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
47
60
70
82
101
125
3.2 Коэффициент надежности γ
1,8
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое расстояние
при раскалывании
cr
(мм)
= 1,5
4.2 Критическое межосевое
расстояние при раскалывании
cr
(мм)
sp
4.3 Коэффициент
надежности γ
1,5
��СТО 36554501
2014
А.2.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HST
HST
HST / HST
R / HST
HCR
HST
HST
М10
М12
М16
М20
М24
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
47
60
70
82
101
125
1. Разрушение
стали без п
леча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):
HST
14
23,5
35
55
84
94
HST
13
20
30
50
80
115
HST
HCR
13
20
30
55
1.2 Коэффициент надежности
HST
,25
1,25
1,2
1,25
1,25
HST
,25
1,25
1,25
1,30
1,44
1,44
HST
HCR
,25
1,25
1,25
1,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера
Rk,s
(Н·м)
HST
30
60
105
240
454
595
27
53
92
216
422
730
HST
HCR
30
60
105
266
2.2 Коэффициент надежности γ
см. поз. 1.2
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
2,0
2,2
2,5
2,5
2,5
3.2 Коэффициент надежности γ
1,
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге
мм

4.2 Наружный диаметр анкера
(мм)
10
12
16
20
24
4.3 Коэффициент надежности γ
1,5
А.2.3
Параметры для ра
счета деформативности при растяжении
анкеров
HST
HST
HST
HST
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
60 без трещин,
(кН)
7,6
9,5
16,7
23,8
28,6
1.2 Перемещения
мм
0,2
0,1
0,1
0,4
0,6
0,5
1.3 Перемещения
мм
1,1
1,1
1,1
1,1
1,4
1,4
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (
2.1 Контрольное значение си
лы на анкер в
бетоне В25
В60
трещинами,
(кН)
2,0
4,3
5,7
9,5
14,3
19,0
2.2 Перемещения
мм
1,3
0,2
0,1
0,5
1,9
2,2
2.3 Перемещения
мм
1,2
1,0
1,2
1,2
2,3
2,5
HST
R / HST
HCR
HST
R / HST
HCR
HST
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещен
ие анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
В60 без трещин,
(кН)
4,3
7,6
9,5
16,7
23,8
28,6
1.2 Перемещения
мм
0,1
0,1
0,1
0,1
0,5
0,8
1.3 Перемещения
мм
1,5
1,2
1,4
1,2
1,2
1,7
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.2.3
HST
R / HST
HCR
HST
R / HST
HCR
HST
М10
М12
М16
М20
М24
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (
2.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
В60
трещинами,
кН)
2,4
4,3
5,7
11,9
14,3
19,0
2.2 Перемещения
мм
0,6
0,2
0,8
1,0
1,1
0,8
2.3 Перемещения
мм
1,5
1,2
1,4
1,2
1,2
1,7
А.2.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге
анкеров
HST
HST
HST
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
В60,
(кН)
13,4
20,0
31,4
48,0
45,0
1.2 Перемещения
мм
2,5
2,
3,7
4,0
2,7
2,0
1.3 Перемещения
мм
3,8
3,7
5,5
6,0
4,1
3,0
HST
R / HST
HCR
HST
R / HST
HCR
HST
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы на анке
р в
бетоне В25
В60,
(кН)
7,4
11,0
17,0
27,5
40,0
57,0
1.2 Перемещения
мм
1,6
3,3
4,9
2,2
2,5
2,5
1.3 Перемещения
мм
2,4
4,9
7,4
3,3
3,7
3,7
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HSL
Анкер
HSL
3 / HSL
Анкер
HSL
Анкер
HSL
SK / HSL
А.3.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HSL
HSL
HSL
3 / HSL
B / HSL
G / HSL
SK / HSL
М10
М12
М16
М20
М24
1. Разрушение по стали (
п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):
29,3
46,4
67,4
125,6
196,0
282,4
1.2 Коэффициент надежности γ
1,5
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по контакту с основанием
в бетоне В25
трещинами
Rk,р
(кН)*
12
16
2.2 Коэффициент надежности γ
1,8
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
60
70
80
100
125
150
3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
1 Критическое краевое расстояние
при раскалывании
cr
(мм)
115
135
150
190
240
285
4.2 Критическое межосевое
расстояние при раскалывании
cr
(мм)
,
sp

c
,
sp
4.3 Коэффициент надежности γ
1,5
*Для анкеров
HSL
с неустановленной велич
иной силы сопротивления
Rk,р
проверку прочности по
контакту с основанием допускается не выполнять
определяющими являются другие формы
разрушения.
��СТО 36554501
2014
а б л и ц а
А.3.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HSL
HSL
HSL
3 / HSL
B / HSL
G / HSL
SK / HSL
М10
М12
М16
М20
М24
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
60
70
80
100
125
150
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):
HSL
3/HSL
31,1
49,2
71,7
101,1
141,9
177,4
HSL
SH/HSL
31,1
49,2
71,7
HSL
26,1
34,8
54,3
85,7
141,9
HSL
G (по шпильке без гильзы)
14,6
23,2
33,7
62,8
98,0
1.2 Коэффициент надежности
1,25
2. Разрушен
ие по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера
Rk,s
(Н·м)
30
60
105
266
519
898
2.2 Коэффициент надежности
1,25
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
1,8
2,0
3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге
(мм)

4.2 Наружный диаметр анкера
(мм)
12
15
18
24
32
4.3
Коэффициент надежности γ
,5

А.3.3
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HSL
HSL
HSL
3 / HSL
B / HSL
G / HSL
SK / HSL
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне
без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне без трещин,
(кН)





Бетон В25
9,3
11,7
14,3
20
27,9
36,7
Бетон В60
13,9
18,2
22,2
31,0
43,3
56,9
1.2 Перемещения
мм
Бетон В25
0,1
0,1
0,
0,3
0,4
0,5
Бетон В60
0,2
0,3
0,3
0,5
0,7
0,9
1.3 Перемещения
мм





Бетон В25
0,2
0,2
0,2
0,4
0,4
0,6
Бетон В60
0,2
0,3
0,3
0,5
0,7
0,9
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (
2.1 Кон
трольное значение силы на анкер в
бетоне
трещинами,
(кН)






Бетон В25
3,6
6,4
10,2
14,3
20,0
26,2
Бетон В60
5,5
9,8
15,9
22,1
30,9
40,7
2.2 Перемещения
мм
Бетон В25
0,5
0,5
0,6
0,6
0,7
0,8
Бетон В60
0,6
0,7
0,7
0,8
0,9
1,1
2.3 Перемещения
мм





Бетон В25
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
Бетон В60
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
П р и м е ч а н и е
для бетонов промежуточных классов по прочности значения деформаций
принимать по интерполяц
��СТО 36554501
2014
А.3.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге
анкеров
HSL
HSL
HSL
3 / HSL
B / HSL
SK / HSL
М10
М12
М16
М20
М24
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и
без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
В60,
(кН)
17,8
28,1
41,0
57,8
81,1
101,4
1.2 Перемещения
мм
3,8
3,0
4,0
6,0
5,3
5,1
1.3 Перемещения
мм
5,7
4,5
6,0
9,0
7,9
7,7
HSL
М10
М12
М16
М20
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
В60,
(кН)
8,6
19,9
31,0
49,0
81,1
1.2 Перемещения
мм
1,6
2,2
3,3
4,0
5,0
1.3 Перемещения
мм
2,4
3,3
4,9
7,5
2. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне
трещинами (
п.6.6)
2.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
В60,
(кН)
8,6
19,9
31,0
49,0
81,1
2.2 Перемещения
мм
3,7
5,4
5,6
5,5
8,9
2.3 Перемещения
мм
5,6
8,4
8,2
13,4
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HKD
Анкер
HKD
S / HKD
Анкер
HKD
E / HKD
Анкер
HKD
HKD wol
Примечание: Для совместного применения с болтами и шпильками класса

4.6/5.6/5.8/8.8 (
ISO
898) и из нержавеющей стал

А40
70 (
ISO
3506)
Т а б л и ц а А.4.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HKD
HKD
HKD
S / HKD
SR / HKD
E / HKD
ER / HKD / HKD wol
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Разрушение по с
тали (
Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):





S/HKD
SR/HKD
E/HKD
болты / шпильки кл. 4.6
8,0
14,6
23,2
14,6
23,2
33,7
62,8
98,0
болты / шпильки кл. 5.6
10,1
18,3
18,5
18,3
19,9
42,2
54,7
86,9
болты / шпильки кл. 5.8
10,1
17,4
18,5
17,4
19,9
35,3
54,7
86,9
болты / шпильки кл. 8.8
13,4
17,4
18,5
17,4
19,9
35,3
54,7
86,9
болты / шпильки ст. А40
12,8
16,8
21,1
37,3
64,2
102,0
HKD wol
болты / шпильки кл. 4.6
14,6
19,9
14,6
22,1
33,7
62,8
98,0
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8
17,1
19,9
19,4
22,1
36,6
67,5
99,0
1.2 Коэффициент надежности γ
S/HKD
SR/HKD
E/HKD
ER:







болты / шпильки кл. 4.6
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
болты / шпильки кл. 5.6
2,0
2,0
1,49
2,0
1,49
2,0
1,47
1,47
болты / шпильки кл. 5.8
1,5
1,53
1,49
1,53
1,49
1,49
1,47
1,47
болты / шпильки кл. 8.8
1,53
1,53
1,49
1,53
1,49
1,49
1,47
1,47
болты / шпи
льки ст. А40
1,83
1,83
1,83
1,83
1,83
1,83
HKD wol







болты / шпильки кл. 4.6
2,0
1,5
2,0
1,5
2,0
2,0
2,0
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8
1,5
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по контакту
с основанием в бетоне В25 без
трещин
Rk,р
(кН)*





9
,0









2.2 Коэффициент надежности γ
S/HKD
SR/HKD
E/HKD
ER
1,8
HKD wol
1,5
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.4.1
HKD
HKD
S / HKD
SR / HKD
E / HKD
ER / HKD / HKD wol
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
30
30
30
40
40
50
65
80
3.2 Коэффициент надежност
и γ

S/HKD
SR/HKD
E/HKD
1,8
1,5
HKD wol
1,5
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое расстояние
при раскалывании
cr
(мм)
105
105
105
140
140
175
227
280
4.2 Критическое межосевое
сстояние при раскалывании
cr
,
sp

c
,
sp
4.3 Коэффициент надежности γ
см. поз. 3.2
*Для анкеров
с неустановленной величиной силы сопротивления
Rk,р
проверку прочности
по контакту с основанием допускается не выполнять
определяющими явля
ются другие формы
разрушения.
Т а б л и ц а
А.4.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HKD
HKD
HKD
S / HKD
SR / HKD
E / HKD
ER / HKD / HKD wol
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм
30
30
30
40
40
50
65
80
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):





S/HKD
SR/HKD
E/HKD
ER:
болты / шпильки кл. 4.6
4,0
7,3
7,4
7,3
8,0
16,9
21,9
34,7
болты / шпильки кл. 5.6
5,0
7,0
7,4
7,0
8,0
14,1
21,9
34,7
болты / шпильки кл. 5.8
5,0
7,0
7,4
7,0
8,0
14,1
21,9
34,7
болты / шпильки кл. 8.8
5,3
7,0
7,4
7,0
8,0
14,1
21,9
34,7
болты / шпильки ст. А40
6,4
8,4
10,5
18,7
32,1
51,0
HKD wol
болты / шпильки кл. 4.6
7,3
10,0
7,3
11,0
16,9
31,4
49,0
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8
8,6
10,0
9,2
11,0
18,3
33,8
49,5
1.2 Коэффициент надежности
S/HKD
SR/HKD
E/HKD







болты / шпильки кл. 4.6
1,67
1,67
1,25
1,67
1,25
1,67
1,25
1,25
болты / шпильки кл. 5.6
1,67
1,27
1,25
1,27
1,25
1,25
1,25
1,25
болты / шпильки кл. 5.8
1,25
1,27
1,25
1,27
1,25
1,25
1,25
1,25
болты / шпильки кл.
8.8
1,27
1,27
1,25
1,27
1,25
1,25
1,25
1,25
болты / шпильки ст. А40
1,52
1,52
1,52
1,52
1,52
1,52
HKD wol
болты / шпильки кл. 4.6

1,67
1,25
1,67
1,25
1,67
1,67
1,67
болты / шпильки кл. 5.6
1,25
1,25
1,67
1,25
1,25
1,25
1,25
болты / шпильки кл. 5.8 / 8.8
1,
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера
Rk,s
(Н·м)





HKD
S / HKD
SR / HKD
E /
HKD
ER / HKD / HKD wol:








болты / шпильки кл. 4.6
15
30
15
30
52
133
260
болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8
19
37
19
37
65
166
325
болты / шпильки кл. 8.8
12
30
60
30
60
105
266
519
болты / шпильки ст. А40
11
26
52
92
233
454
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.4.2
HKD
HKD
S / HKD
SR / HKD
E / HKD
ER / HKD / HKD wol
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
2.2 Коэффициент надежности
S / HKD
SR / HKD
E /
ER / HKD / HKD wol:
болты / шпил
ьки кл. 4.6 / 5.6
,67
болты / шпильки кл. 5.8 / 8.8
1,25
болты / шпильки ст. А40
1,56
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент

3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалыва
ния края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге
4.2 Наружный диаметр анкера
(мм)
10
12
10
12
15
20
25
4.3 Коэффициент надежности γ
1,5
А.4.3
Параметры для расчета деформативности при рас
тяжении
анкеров
HKD
HKD
HKD
S / HKD
SR / HKD
E / HKD
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы
анкер в бетоне В25
В60 без
трещин,
(кН)
3,3
3,3
3,3
3,6
5,1
7,1
12,6
17,2
1.2 Перемещения
мм
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
1.3 Перемещения
мм
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
HKD / HKD wol

М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
20X80
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25
В60 без
трещин,
(кН)
4,0
4,0
4,3
6,1
8,5
12,6
17,2
1.2 Перемещения
мм
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
1.3 Переме
щения
мм
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,2
0,2
А.4.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге
анкеров
HKD
HKD
HKD
HKD
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Смещение анк
еров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25
В60 без
трещин,
(кН)
1,7
3,1
4,3
3,1
4,6
7,2
12,5
19,8
1.2 Перемещения
мм
0,35
0,35
0,35
0,4
0,4
0,45
0,75
0,75
1.3 Перемещения
мм
0,5
0,5
0,5
0,6
0,6
0,7
1,1
1,1
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.4.4
HKD
HKD
SR / HKD
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В2
В60 без
трещин,
(кН)
1,7
3,9
4,9
8,8
15,1
24
1.2 Перемещения
мм
0,35
0,45
0,45
0,55
0,9
0,9
1.3 Перемещения
мм
0,5
0,65
0,65
0,85
1,3
1,3
HKD / HKD wol

М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
1. Смещение анкеро
в от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25
В60 без
трещин,
(кН)
3,1
4,3
3,1
4,6
7,2
12,5
19,8
1.2 Перемещения
мм
0,35
0,35
0,4
0,4
0,45
0,75
0,75
1.3 Перемещения
мм
0,5
0,6
0,6
0,7
1,1
1,1

��СТО 36554501
2014
Анкеры
HDA
Анкер
HDA
P / HDA
Анкер
HDA
T / HDA
А.5.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HDA
HDA
HDА
P / HDА
HDА
/ HDА
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Разрушен
ие по стали (
п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН)
46
67
126
192
46
67
126
1.2 Коэффициент надежности γ
1,5
1,6
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления анкера
по ко
нтакту с основанием из бетона В25 с
трещинами*
Rk,р
(кН)
25
35
75
95
25
35
75
2.2 Коэффициент надежности γ
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
100
125
190
250
100
125
190
.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое расстояние
при раскалывании
cr
(мм)
= 1,5
4.2 Критическое межосевое
расстояние при раскалывании
cr
(мм)
,
sp

c
,
sp
4.3 Коэффициент надежности γ
*Для анкеров
HDA
в бетоне без трещин проверку прочности по контакту с основанием
допускается не выполнять
определяющими являются другие формы разрушения
а б л и ц а
А.5.2
Параметры для расчета прочности пр
и сдвиге анкеров
HDA
HDA
HDА
P / HDА
HDА
/ HDА
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):






HDA
P, HDA
PR
22
30
62
92
23
34
63
HDA
T, HDA
см. табл. А.5.3
1.2 Коэффициент надежности γ
HDA
P, HDA
PR
1,25
1,33
HDA
T, HDA
1,50
1,33
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.5.2
HDA
HDА
P / HDА
HDА
/ HDА
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
2. Разрушение по стали с плечо
м силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера
Rk,s
(Н·м)
60
105
266
519
60
105
266
2.2 Коэффициент надежности γ
1,25
1,33
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
3.2 Коэффициент
надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге
(мм)
70
88
90
120
70
88
90
4.2 Наружный диаметр анкера
19
21
29
35
19
21
29
4.3 Коэффициент надежности γ
1,5
А.5.3
Нормативная сила сопротивления анкеров HDA
T, HDA
TR
по стали
Rk,s
Толщина опорной пластины
крепежной детали
, мм
Нормативная сила сопротивления анкера по стали
Rk,s
(кН)
HDА
HDА
М10
М12
М16
М10
М12
М16
65
80
71
87
70
80
140
71
87
152
100
140
205
94
152
155
205
94
158
170
205
109
158
190
205
109
170
190
235
109
170
190
250
170
250
А.5.4
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HDA
HDA
HDА
P / HDА
HDА
/ HDА
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Смещение анкеров от растягивающих у
силий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы
на
анкер в бетоне В25
В60 без трещин, кН
21,9
31,9
60,0
91,4
20,5
29,9
56,3
1.2 Перемещения
,
мм
0,4
0,8
1,7
2,4
1,4
1,1
1,7
1.3 Перемещения
мм
1,3
1,3
1,7
2,4
1,4
1,1
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (
2.1 Контрольное значение силы
на
анкер в бетоне В25
В60 с трещинами, кН
11,9
16,7
35,7
45,2
11,9
16,7
35,7
2.2 Перемещения
,
мм
0,1
0,8
2,1
0,8
0,9
1,6
2.3 Перем
ещения
мм
1,3
1,3
2,1
2,1
1,3
1,3
2,1
��СТО 36554501
2014
А.5.5
Параметры для расчета деформативности при сдвиге
анкеров
HDA
HDA
HDА
HDА
HDА
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Смещение анкеров от сдвигаю
щих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25
В60, кН
11,4
17,1
35,9
51,0
13,3
19,3
35,9
1.2 Перемещения
мм
2,8
2,5
4,1
5,0
4,2
3,0
6,9
1.3 Перемещения
мм
4,1
3,8
6,2
7,5
6,
4,5
10,4
HDA
T /
HDА
HDА
HDА
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25
В60, кН
33,3
42,8
95,2
119,0
41,7
46,9
73,7
1.2 Перемещения
мм
6,2
6,9
10,1
12,0
4,2
3,0
6,9
1.3 Перемещения
мм
9,3
10,3
15,1
18,0
6,3
4,5
10,4
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HSC
Анкер
HSC
A / HS
Анкер
HSC
I / HSC
Примечание: Анкеры
HSC
для совместного применения с болтами и
шпильками класса 8.8 (
ISO
898),
HSC
для совместного применения с болтами
и шпильками из нержавеющей стали А40
70 (
ISO
3506)
А.6.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
М8х40
0х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
1. Разрушение по стали (
1.1
Нормативная
сила сопротивления анкера
по стали
Rk,s
(кН):








HSC
A / HSC
29,3
46,4
29,3
67,4
16,1
24,4
30,3
30,3
36,5
HSC
AR / HSC
25
40,6
25,6
59,0
14,1
21,4
26,5
26,5
31,9
1.2
Коэффициент
надежности γ
HSC
A / HSC
HSC
AR / HSC
1,87
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)*
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффект
ивная глубина
анкеровки
ef
(мм)
40
40
50
60
40
40
50
60
60
.2 Коэффициент
надежности γ
1,5
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое
расстояние при
раскалывании
cr
(мм)
65
60
85
90
65
60
85
90
4.2 Критическое
межосевое расстояние при
раскалывании
cr
(мм)
,
sp

c
,
sp
4.3 Коэффициент
надежности γ
1,5
*Для анкеров
HSC
проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять
определяющими являются другие фо
рмы разрушения

��СТО 36554501
2014
А.6.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
М8х40
М10х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
40
40
50
60
40
40
50
60
60
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по
стали
Rk,s
(кН):








HSC
A / HSC
14,6
23,2
14,6
33,7
8,0
12,2
15,2
15,2
18,2
HSC
AR / HSC
12,8
20,3
12,8
29,5
7,0
10,7
3,3
13,3
16
1.2 Коэффициент
надежности γ
HSC
A / HSC
1,25
HSC
AR / HSC
1,56
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный
предельный момент для
анкера
Rk,s
(Н·м)








HSC
A / HSC
30
60
30
05
12
30
60
60
105
HSC
AR / HSC
26
52
26
92
11
26
52
52
92
2.2 Коэффициент
надежности γ
см. поз.1.2
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
.2 Коэффициент
надежности γ
1,5
4. Разруш
ение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге
(мм)

4.2 Наружный диаметр
анкера
(мм)
14
16
14
18
14
16
18
18
20
4.3 Коэффициент
надежности γ
1,5
А.6.3
Параметры для
расчета деформативности при растяжении
анкеров
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
М8х40
М10х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1
Контрольное значение
силы на анкер в бетоне без
трещин,
(кН)
Бетон В25
5,1
7,1
9,3
5,1
5,1
7,1
9,3
9,3
Бетон В60
7,8
7,8
11,0
14,4
7,6
7,8
11,0
14,4
14,4
1.2 Перемещения
мм
етон В25
0,1 (0,1)
0,1(0,1)
0,1 (0,1)
0,1 (0,2)
0,1 (0,1)
0,1 (0,1)
0,1 (0,1)
0,1 (0,2)
0,1 (0,2)
Бетон В60
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
0,2 (0,2)
1.3 Перемещения
мм
Бетон
В25
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
Бетон В60
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
0,2 (0,3)
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.6.3
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
М8х40
М10х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (
2.1 Контрольное значение
силы на анкер в бетоне
трещинами,
(кН)


























Бетон В
3,6
3,6
5,1
6,6
3,6
5,1
6,6
6,6
Бетон В60
5,6
5,6
7,8
10,3
5,6
5,6
7,8
10,3
10,3
.2 Перемещения
мм
Бетон В25
0,2 (0,4)
0,2 (0,4)
0,3 (0,4)
0,4 (1,0)
0,2 (0,4)
0,2 (0,4)
0,3 (0,5)
0,4 (0,5)
0,4 (1,0)
Бетон В6
0,4 (0,5)
0,4 (0,5)
0,4
0,4 (0,5)
0,4 (0,5)
0,4 (0,5)
0,4 (1,0)
0,4 (1,0)
0,4 (1,0)
.3 Перемещения
мм








Бетон В25
0,7 (0,9)
0,7 (1,0)
0,6 (0,9)
0,4 (1,0)
0,7 (0,9)
0,7 (1,0)
0,6 (1,2)
0,4 (0,9)
0,4 (1,0)
Бетон В60
,7 (0,9)
0,7 (1,0)
0,6 (0,9)
0,4 (0,9)
0,7 (0,9)
0,7 (1,0)
0,6 (1,2)
0,4 (0,9)
0,4 (1,0)
П р и м е ч а н и я:
1 Для бетонов промежуточных классов про прочности значения деформаций принимать по
интерполяции;
2 В скобках даны перемещения для анкеров типа
HSC
HSC
А.6.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге
анкеров
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
М8х40
М10х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
1. Смещение анкер
ов от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение
силы
на анкер в бетоне
В25
В60, кН
13,3
8,4
19,3
4,6
7,0
8,7
8,7
10,4
1.2 Перемещения
мм
3,0
3,0
2,8
3,0
3,0
3,0
2,8
3,0
3,0
1.3 Перемещения
мм
4,5
4,5
4,3
4,5
4,5
4,5
4,3
4,5
4,5
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HUS
Анкер
HUS
Анкер
HUS
H / HUS
Анкер
HUS
Анкер
HUS
А.7.1
Параметры для расчета прочности при растяжении
анкеров
HUS
HUS
A / HUS
H / HUS
HR / HUS
I / HUS
Тип исполнения анкера
H

I

P


H

HR

H

HR

HR

Общая длина заделки анкера в
бетон
(мм)
55
60
75
60
80
70
85
70
90
70
110
Разрушение по стали (
1.1
Нормативная сила
сопр
отивления анкера
по стали
NRk,s
(кН):
25
24
37,1
34,0
55,4
52,6
102,2
1.2
Коэффициент
надежности
1,5
1,4
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по контакту с
основанием из бетона В25
с тр
ещинами
Rk,р
(кН)
6,0
5,0
6,0
9,0
6,0
12
7,5
16
9,0
16
12
25
2.2 Нормативная сила
сопротивления анкера по контакту с
основанием из бетона В25
без трещин*
Rk,р
(кН)
9,0
7,5
9,0
12
16
12
16
12
20
16
25
2.3 Коэффициент надежности γ
1,8
2,1
1,8
2,1
1,8
1,8
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
42
45
47
60
47
64
54
67
54
71
52
86
.2 Коэффициент надежности γ
1,8
2,1
1,8
1,8
2,1
1,8
1,8
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.7.1
HUS
HUS
A / HUS
/ HUS
HR / HUS
I / HUS
Тип исполнения анкера
H

I

P


H

HR

H

HR

HR

4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое
расстояние
при раскалывании
cr
(мм)
= 1,5·
sp
= 1,8·
4.2 Кри
тическое межосевое
расстояние при
раскалывании
cr
(мм)
sp
= 2· c
4.3 Коэффициент
надежности γ
см. поз. 3.2
*Для анкеров
с неустановленной величиной силы сопротивления
Rk,р
проверку прочности по
контакту с основанием допускается
не выполнять
определяющими являются другие формы разрушения
А.7.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HUS
HUS
HUS
A / HUS
H / HUS
HR / HUS
I / HUS
Тип исполнения анкера
H

I

P


H

HR

H

HR

HR

Общ
ая длина заделки анкера
в бетон
(мм)
55
60
75
60
80
70
85
70
90
70
110
Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
42
45
47
60
47
64
54
67
54
71
52
86
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1
Нормативная сила
сопротивления анкера
по с
тали
Rk,s
(кН)
12,5
17
15,9
26
23,8
33
55
77
1.2 Коэффициент надежности γ
,5

2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера
Rk,s
(Н·м)
21
19
39
36
70
66
193
2.2 Коэффициент надежности γ
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
1,5
2,0
.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге
(мм)
4.2
Наружный диаметр анкера
nom
10
14
4.3 Коэффициент надежности γ


��СТО 36554501
2014
А.7.3
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HUS
HUS
HUS
HUS
HUS
HUS
HUS
Тип исп
олнения анкера
H

I

P

HR

H

HR

H

HR

HR

Общая длина заделки
анкера в бетон
(мм)
55
60
75
60
80
70
85
70
90
70
110
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение
силы
на анкер
в бетоне
В25
В60 без трещин, (кН)
3,6
3,0
3,1
3,6
4,8
4,8
6,3
4,8
6,8
6,3
9,9
7,5
16
1.2 Перемещения
(мм)
0,2
0,2
0,8
0,1
0,2
0,7
1,6
0,2
0,3
0,3
1,3
0,7
1,0
1.3 Перемещения
(мм)
0,3
0,3
0,8
0,5
0,4
0,7
1,6
0,3
0,7
0,3
1,3
0,7
1,0
2. Смещение
анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (
2.1 Контрольное значение
силы
на анкер в бетоне
В25
В60
трещинами,
(кН)
2,4
1,7
2,4
3,6
2,4
4,8
3,0
4,1
3,6
6,3
4,8
9,9
2.2 Перемещения
(мм)
0,1
0,4
0,1
0,1
0,5
0,7
0,2
0,3
0,3
0,6
0,9
1,4
2.3 Перемещения
(мм)
0,6
0,5
0,5
0,4
0,7
1,1
0,3
0,7
0,6
1,1
1,1
1,4
А.7.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге
анкеров
HUS
HUS
HUS
HUS
HUS
HUS
HUS
Тип исполн
ения анкера
H

I

P

HR

H

HR

H

HR

HR

Общая длина заделки
анкера в бетон
(мм)
55
60
75
60
80
70
85
70
90
70
110
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1
Контрольное значение
силы
на анкер в бетоне
В25
В60, (кН)
6,0
7,8
6,9
6,9
11,0
12,4
10,3
10,3
13,6
15,7
12,9
27,3
1.2 Перемещения
мм
1,9
0,4
1,5
1,5
2,0
2,3
1,5
1,5
1,1
1,7
3,5
3,9
1.3 Перемещения
мм
2,8
0,5
2,3
2,3
2,4
2,9
2,3
2,3
1,5
2,4
3,9
4,3
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HUS
нкер
HUS3
Анкер
HUS3
А.8.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HUS
HUS
HUS
HUS
Тип исполнения анкера
C

C

H

Общая длина заделки анкера в бетон
(мм)
50
60
70
75
85
65
85
115
Разрушение по стали (
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН)
39
62,2
96,6
1.2 Коэффициент надежности γ
1,4
2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)
2.1 Нормативная сила сопротивления анкер
по контакту с основанием из
бетона В25 с трещинами*
Rk,р
(кН)
6,0
9,0
12
2.2 Нормативная сила сопротивления
анкера по контакту с основанием из
бетона В25 без трещин*
Rk,р
(кН)
12
16
12
20
2.3 Коэффициент надежности γ
1,5
3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
3.1 Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
40
46,4
54,9
41,6
58,6
67,1
49,3
66,3
91,8
.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от раскалывания
основания (п.5.1.4)
4.1 Критическое краевое
расстояние при раскалывании
cr
(мм)
60
70
85
65
90
110
85
100
140
4.2 Критическое межосевое расстояние
при раскалывании
cr
(мм)
120
140
170
130
180
220
170
200
280
4.3 Коэффициент надежности γ
1,5
*Для анкеров
3 с неустановленной величиной силы сопротивления
Rk,р
проверку прочности
по контакту с основанием допускается не выполнять
определяющими являются другие формы
разрушения

��СТО 36554501
2014
А.8.2
Параметры для расчета прочности
при сдвиге анкеров
HUS
HUS
HUS
HUS
Тип исполнения анкера
C

C

C

Общая длина заделки анкера в
бетон
(мм)
50
60
55
75
85
65
85
115
Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
40
46,4
54,9
41,6
58,6
67,1
49,3
66,3
91,
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):
17
28
45
1.2 Коэффициент надежности
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анк
ера
Rk,s
(Н·м)
46
92
187
2.2 Коэффициент надежности
,5

3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
1,0
2,0
1,0
2,0
.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5
.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге
(мм)
ef
4.2 Наружный диаметр анкера
10
14
4.3 Коэффициент надежности γ
А.8.3
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HUS
HUS
HUS
HUS
Тип исполнения анкера
C

C

C

Общая длина заделки
анкера в бетон
(мм)
50
60
55
75
85
65
85
115
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1
Контрольное з
начение силы
на анкер в бетоне В25
В60
без трещин, (кН)
6,6
8,9
11,8
8,7
14,8
20,5
12,9
20,1
32,8
1.2 Перемещения
(мм)
0,1
0,2
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,2
0,3
1.3 Перемещения
(мм)
0,3
0,2
0,5
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне
с трещинами (
2.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25
В60
трещинами, (кН)
4,3
5,7
7,6
5,7
9,5
13,2
8,3
13,0
21,2
2.2 Перемещения
(мм)
0,3
0,4
0,3
0,4
0,4
0,4
0,6
0,5
0,5
2.3 Перемещения
(мм)
0,7
0,7
0,6
0,4
0,4
0,5
0,9
1,2
1,0


��СТО 36554501
2014
А.8.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге
анкеров
HUS
HUS
HUS
HUS
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки
анкера в бетон
(мм)
60
55
75
85
65
85
115
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы
на анкер в бетоне В25
В60, (кН)
8,1
13,3
21,4
1.2 Перемещения
мм
2,5
3,4
2,9
3,8
3,7
3,2
3,6
3,2
2,4
3 Перемещения
мм
3,7
5,1
4,4
5,7
5,5
4,9
5,4
6,9
3,5


��СТО 36554501
2014
Анкеры
HVU+HAS
Капсула
HVU
Шпилька
HAS / HAS
R / HAS
HCR
А.9.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров

HVU
HAS
HVU
HAS
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1. Разрушение по стали (
п.5.1.1)
1.1
Нормативная сила
сопротивления анкера
по стали
Rk,s
(кН):





HAS
5.8
17
26
38
72
112
160
8.8
27
42
61
115
179
256
347
422
HAS
23
37
53
101
157
224
217
263
HAS
HCR
27
42
61
115
179
224
1.2 Коэффициент надежности
HAS 5
8 / 8.8
1,5
1,5
1,5
HAS
1,87
1,87
2,86
HAS
HCR
1,5
2. Разр
ушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
80
90
110
125
170
210
240
270
2.2 Коэффициент надежности γ
1,5
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номин
альный диаметр
анкера
(мм)
10
12
16
20
24
27
30
3.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном
В25 без трещин τ
(Н/мм







Температурный режим
(40/24
°С)
12,4
12,4
12,1
9,5
10,8
8,8
9,8
9,8
Температурный реж
им
(80/50
°С)
9,9
8,8
9,6
8,0
7,0
7,3
6,9
6,7
Температурный режим
(120/72
°С)
4,5
4,2
3,9
4,0
3,7
3,8
3,7
2,9
3.3 Коэффициент ψ
Бетон В37
1,06
Бетон В50
1,10
Бетон В60
1,13
.4 Коэффициент надежности γ
4. Ра
зрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γ

��СТО 36554501
2014
А.9.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HVU
HAS
HVU
HAS
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
80
90
110
125
170
210
240
270
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила
сопротивления анкера по стали
Rk,s
(кН):





HAS 5
8,5
13
19
36
56
80
HAS 8
13,5
21
30,5
58
90
128
174
211
HAS
12
18
27
51
79
112
108
132
HAS
HCR
13
21
31
58
90
112
1.2 Коэффициент надежности γ
HAS 5
8 / 8.8
1,25
1,25
1,25
HAS
1,56
1,56
2,38
HAS
HCR
1,25
1,75
Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера
Rk,s
(Н·м)





HAS 5
16
33
56
147
284
486
HAS 8
25,5
53
90
234
455
777
1223
1637
HAS
23
45
79
205
398
680
765
1023
HAS
HCR
26
52
90
234
455
680
2.2 Коэффициент надежности γ
см. поз. 1.2
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п
.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина
анкеровки при сдвиге
(мм)

4.2 Номинальный диаметр
анкера
(мм)
10
12
16
20
24
27
30
Коэффициент надежности γ
А.9.3
Параметры для расчета деформативности при растяжени
анкеров
HVU
HAS
HVU
HAS
HAS
HAS
HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы на анкер
в бетоне В25
В60 без
трещин,
(кН)





Температурный режим
(40/24
°С)
8,1
12,4
18,1
28,6
53,3
66,7
85,2
119
Температурный режим
IV
(80/50
°С)
8,1
11,9
18,1
23,8
35,7
54,8
66,7
81,0
Температурный режим
(120/72
°С)
4,3
5,7
7,6
1,9
19,0
28,6
35,7
35
1.2 Перемещения
мм
Температурный режим
(40/24
°С)
0,15
0,2
0,2
0,2
0,3
0,3
0,4
0,45
Температурный режим
IV
(80/50
°С)
0,15
0,15
0,2
0,2
0,2
0,25
0,25
0,3
Температурный режим
(120/72
°С)
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,15
,15
0,15
1.3 Перемещения
мм







Температурный режим
(40/24
°С)
0,4
0,45
0,5
0,55
0,8
0,8
1,0
1,1
Температурный режим
IV
(80/50
°С)
0,4
0,4
0,5
0,5
0,55
0,65
0,65
0,7
Температурный режим
(120/72
°С)
0,2
0,2
0,2
0,25
0,3
0,35
0,35
0,35
��СТО 36554501
2014
А.9.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HVU
HAS
HVU
HAS
HAS
HAS
HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне
без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значение силы на анкер
в бетоне В25
В60 без трещин,
(кН)
4,9
7,4
10,9
20,6
32
45,7
99,4
120,6
1.2 Перемещения
мм
0,4
0,6
0,7
0,9
1,1
1,3
2,8
3,4
1.3 Перемещения
мм
0,6
0,9
1,1
1,4
1,7
4,2
5,1



��СТО 36554501
2014
Анкеры
HVU+HIS
Капсула
HVU
Втулка
HIS
N / HIS
Примечание: Втулка
HIS
для совместного применения с болтами и
шпильками класса 8.8. (
ISO
898),
HIS
RN
для совместно
применения с болтами и шпильками из нержавеющей стали
класса 70 (
ISO
3506)
А.10.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HVU
HIS
HVU
HIS
HIS
HIS
M10
M12
M16
M20
1. Разрушение по стали (
п.5.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления анкер
по стали
Rk,s
(кН):




HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
17
26
38
72
112
HIS
+ болт / шпилька кл.70
27
42
61
115
179
1.2 Коэффициент надежности γ



HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
1,43
1,5
1,47
1,47
HIS
+ бол
т / шпилька кл.70
1,87
1,87
1,87
2,4
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
90
110
125
170
205
2.2 Коэффициент надежности γ
,5

3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бет
она основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр анкера
(мм)
12,5
16,5
20,5
25,4
27,6
3.2 Нормативное сцепление химического
анкерас бетоном В25 без трещин τ
(Н/мм




Температурный режим
(40/24
°С)
7,1
6,1
6,2
7,0
7,9
Темпера
турный режим
(80/50
°С)
5,7
6,1
6,2
5,5
5,3
Температурный режим
(120/72
°С)
2,5
2,1
2,0
2,9
2,8
3.3 Коэффициент ψ
Бетон В37
1,12
Бетон В50
1,21
Бетон В60
1,28
.4 Коэффициент надежности γ
4. Разрушение от рас
калывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γ
,5


��СТО 36554501
2014
А.10.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HVU
HIS
HVU
HIS
HIS
HIS
M10
M12
M16
M20
Эффективная
глубина анкеровки
ef
(мм)
90
110
125
170
205
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):




HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
13
23
39
59
55
HIS
+ болт / шпилька
кл.70
13
20
30
55
83
1.2 Коэффициент надежности γ
HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
1,25
1,50
1,5
HIS
+ болт / шпилька кл.70
1,56
1,56
2,0
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анк
ера
Rk,s
(Н·м)




HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
30
60
105
266
519
HIS
+ болт / шпилька кл.70
26
52
92
233
454
2.2 Коэффициент надежности γ
см. поз. 1.2
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1
Коэффициент
2,0
3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки при
сдвиге
(мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера
(мм)
12,5
16,5
20,5
25,4
27,6
Коэфф
ициент надежности γ
А.10.3
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HVU
HIS
HVU
HIS
HIS
HIS
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в
бетоне без трещин (
п.6.5)
1.1 Контрольное значение силы на анкер в
бетоне В25
В60 без трещин,
(кН)




Температурный режим
(40/24
°С)
11,9
19,0
28,6
45,2
53,0
Температурный режим
(80/50
°С)
9,5
15,7
22,5
35,7
45,2
Температу
рный режим
(120/72
°С)
4,3
7,6
9,5
19,0
23,8
1.2 Перемещения
мм




Температурный режим
(40/24
°С)
0,2
0,2
0,25
0,3
0,35
Температурный режим
(80/50
°С)
0,15
0,2
0,2
0,25
0,3
Температурный режим
(120/72
°С)
0,1
0,
0,1
0,15
0,15
1.3 Перемещения
мм




Температурный режим
(40/24
°С)
0,5
0,55
0,65
0,8
0,85
Температурный режим
(80/50
°С)
0,4
0,45
0,5
0,65
0,7
Температурный режим
(120/72
°С)
0,2
0,2
0,2
0,35
0,4

��СТО 36554501
2014
А.10.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HVU
HIS
HVU
HIS
HIS
HIS
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (
п.6.6)
1.1 Контрольное значе
ние силы на анкер
в бетоне В25
В60 без трещин,
(кН)
7,4
13,1
18,6
28,1
26,2
1.2 Перемещения
мм
0,7
1,1
1,6
2,0
1.3 Перемещения
мм
1,1
1,5
1,7
2,4
3,0


��СТО 36554501
2014
Анкеры
HIT
HY 200
+ HIT
Химический анкер
HIT
Шпилька
HIT
/ HIT
А.11.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT
200
HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HIT
M10
M12
M16
M20
Общая длина заделки анкера
(мм)
100
60
120
60
144
96
192
100
220
Разрушение по стали (
1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по
стали
Rk,s
(кН):
24
38
55
96
146
1.2 Коэффициент надежности γ
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эфф
ективная глубина анкеровки
ef
(мм)
2.2 Коэффициент надежности γ
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр анкера
(мм)
10
12
16
20
3.2 Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)*
50
60
60
96
100
3.3 Нормативное сцепление химического анкера с
бетоном В25 без трещин
Rk,
urc
(Н/мм
Температурный режим
(40/24
°С)
24
Температурный режим
(80/50
°С)
22
Температурный режим
(120/72
°С)
20
3.4 Нормат
ивное сцепление химического анкера с
бетоном В25 с трещинами
Rk,
(Н/мм
Температурный режим
(40/24
°С)
22
Температурный режим
(80/50
°С)
20
Температурный режим
(120/72
°С)
18
3.5 Коэффициент ψ
(Бетон В37
В60)
1,0
.6 К
оэффициент надежности
,5

4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γ
*Эффективная глубина анкеровки для расчетов по п. 5.1.5 принимается для шпильки
HIT
равной
длине профильной части по поз.3.2.

��СТО 36554501
2014
А.11.2
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT
200
HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HIT
M10
M12
M16
M20
Общая длина заделки анкера
(мм)
60
100
60
120
60
144
96
192
100
220
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):




HIT
12
19
27
48
73
HIT
14
23
33
57
88
1.2 Коэффициент надежности γ
,25
2. Разрушение по стали с п
лечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера
Rk,s
(Н·м)




HIT
HIT
24
49
85
203
386
2.2 Коэффициент надежности γ
1,25
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки при
сдвиге
(мм)
, но не более 8
4.2 Номинальный диаметр анкера
(мм)
10
12
16
20
Коэффициент
надежности γ
А.11.3
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HIT
HIT
HIT
200
HIT
HIT
HIT
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от растягив
ающих усилий в бетоне
60 без трещин (
п.6.5)
1.1
Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)




Температурный режим
(40/24
°С)
0,03
0,03
0,04
0,05
0,07
Температурный режим
(80/50
°С)
0,03
0,04
0,04
0,06
0,07
Температурны
й режим
(120/72
°С)
0,03
0,04
0,05
0,06
0,08
1.2
Коэффициент податливости
анкера
(мм/МПа)




Температурный режим
(40/24
°С)
0,06
0,08
0,10
0,13
0,17
Температурный режим
(80/50
°С)
0,07
0,09
0,11
0,15
0,18
Температурны
й режим
(120/72
°С)
0,07
0,10
0,12
0,16
0,20
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне
трещинами (
п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)




Температурный режим
(40/24
°С)
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
Температурный режим
(80/50
°С)
0,07
0,08
0,08
0,10
0,11
Температурный режим
(120/72
°С)
0,07
0,08
0,09
0,11
0,12
2.2 Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)




Температурный режим
(40/24
°С)
0,21
Температурный режим
(80/50
°С)
0,23
Температурный режим
(120/72
°С)
0,25
��СТО 36554501
2014
А.11.4
Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT
200
HIT
HIT
200
HIT
HIT
HIT
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25
В60 без трещин (
п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости анкера
(кН/мм)
16,7
16,7
20,0
25,0
25,0
1.2 Коэффициент жесткости анкера
(кН/мм)
11,1
12,5
12,5
16,7
16,7
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HIT
RE 500
+ HIT
(HAS)
HIT
RE 500
+ HIT
HIT
HY 200
+ HIT
HIT
HY 100
+ HIT
Химический
анкер
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
SD / HIT
HY 200
A /
HIT
HY 100
Шпилька
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
Шпилька
HAS / HAS
R / HAS
HCR
Примечания: Шп
ильки
HAS
HAS
HAS
HCR
только для применения с
HIT
RE
А.12.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT
HIT
HAS
) /
HIT
500
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
Общая длина заделки анкера
(мм)
HIT
RE 500(
SD)
HIT
R /
HCR)
40
160
40
200
48
240
64
320
80
400
480
120
600
HIT
HY 200
A + HIT
R /
HCR)
60
160
60
200
70
240
80
320
90
400
480
120
600
HIT
RE 500 + HAS (
R /
HCR)
80
90
110
125
170
270
HIT
HY 100 + HIT
R /
HCR)
60
160
60
200
70
240
80
320
90
400
120
600
Разрушение по стали (
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):





HIT
5.8
18
29
42
79
123
177
230
281
HIT
8.8
29
46
67
126
196
282
367
449
HIT
26
41
59
110
172
247
230
281
HIT
HCR
29
46
67
126
196
247
321
393
HAS
5.8
17
26
38
72
112
160
HAS
8.8
347
422
HAS
23
37
53
101
157
224
217
263
HAS
HCR
27
42
61
115
180
224
304
369
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.12.1
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1.2 Коэффициент на
дежности γ
HIT
5.8 (8.8) /
HAS 5
.8 (8.8)
1,5
1,5
1,5
HIT
HAS
1,87
1,87
2,86
HIT
HCR / HAS
HCR
1,5
2,1
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
f
2.2 Коэффициент надежности γ
HIT
2,1*
2,1
HIT
1,8
2,1
HIT
HY 200
1,8
HIT
HY 100
1,8
1,8
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинал
ьный диаметр
анкера
(мм)
10
12
16
20
24
27
30
3.2 Нормативное сцепление
химического анкера с
бетоном В25 τ
(Н/мм
по табл. А.12.2
3.3 Коэффициент ψ
Бетон В37
1,04
Бетон В50
1,07
Бетон В60
1,09
.4 Коэффици
ент надежности γ
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γ
см. поз. 2.2
*Коэффициент надежности для шпилек М8
М12 может быть принят 1,8 в случае применения при
ударном сверлении специальных твердо
сплавных буров
ilti
TE
TE
или при выполнении
отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено
только для анкеров на основе
HIT
**Для анкеров на основе
HIT
HY 200
A значение коэффициента ψ
принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона
А.12.2
Нормативное сцепление τ
химического анкера
HIT
),
HIT
А,
HIT
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1.1 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном
В25 без трещин при выполнении
отверстий ударным сверлен
ием
Rk,
(Н/мм


HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24°С)
16
16
16
15
15
14
14
13
Температурный режим
(58/35°С)
13
13
13
12
12
11
11
11
Температурный режим
°С)
7,5
6,5
6,5
��СТО 36554501
2014
Окончание т
аблицы А.12.2
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин п
ри выполнении отверстий
алмазным бурением τ
Rk,
(Н/мм
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
13
13
13
12
11
10
9,0
8,5
Температурный режим
(58/35
°С)
11
11
11
9,5
8,0
7,0
6,5
Температурный режим
°С)
6,5
6,5
6,
5,5
4,5
4,5
4,0
1.3 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τ
(Н/мм
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
7,5
6,5
Температурный режим
(58/35
°С)
6,5
5,5
5,5
Тем
пературный режим
°С)
3,5
3,5
3,5
1.4 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τ
(Н/мм
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
20
15
Температурный режим
(80/50
°С)
17
12
Температурный режим
(120/72
°С)
14
11
1.5 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τ
(Н/мм
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)

8

Температурный режим
(80/50
°С)
4,5
6,5
Температурный
режим
(120/72
°С)
5,5
1.6 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τ
(Н/мм
HIT
HY
100
Температурный режим
(40/24
°С)
14
14
14
13
12
11
10
8,5
Температурный режим
(80/50
°С)
12
12
12
12
11
10
7 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τ
(Н/мм
HIT
HY
100
Температурный режим
(40/24 °С)
5,5
5,5
5,5
Температурный режим
(80/50 °С)

4

4

4

А.12.3
Параметры для ра
счета прочности при сдвиге анкеров
HIT
HIT
HAS
) /
HIT
500
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
Общая длина заделки анкера
(мм)
HIT
RE 500(
SD)
HIT
R /
HCR)
160
200
240
320
400
480
HIT
HY 200
A + HIT
R /
HCR)
160
200
240
320
400
480
HIT
RE 500 + HAS (
R /
HCR)
HIT
HY 100 + HIT
R /
HCR)
160
200
240
320
400
��СТО 36554501
2014
Окончание
таблицы А.12.3
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сил
а сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):





HIT
5.8
15
21
39
61
88
115
140
HIT
8.8
15
23
34
63
98
141
184
224
HIT
13
20
30
55
86
124
115
140
HIT
HCR
15
23
34
63
98
124
161
196
HAS
5.8
8,5
13
19
56
80
HAS
8.8
174
211
HAS
12
19
27
51
79
112
108
132
HAS
HCR
13
21
31
58
90
112
152
184
1.2 Коэффициент надежности γ
HIT
5.8 (8.8) /
HAS 5
.8 (8.8)
1,25
1,25
1,25
HIT
R / HAS
1,56
1,56
2,38
HIT
HCR / HAS
HCR
1,25
1,75
1,75
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера
Rk,s
(Н·м)





HIT
5.8
19
37
66
167
325
561
832
1125
HIT
8.8
30
60
105
266
519
898
133
1799
HIT
26
52
92
233
454
786
832
1124
HIT
HCR
30
60
105
266
520
786
1165
1574
HAS
5.8
16
33
56
147
284
486
HAS
8.8
1223
1637
HAS
23
45
79
205
398
680
764
1023
HAS
HCR
26
52
90
234
55
680
1070
1433
2.2 Коэффициент надежности
см. поз. 1.2
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
Коэффициент
ef
60
мм
1,0
ef
≥ 60
мм
2,0
Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге
(мм)
, но не более 8
4.2 Номинальный диаметр анкера
(мм)
10
12
16
20
24
27
30
Коэффициент
надежности γ

��СТО 36554501
2014
А.12.4
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HIT
500 +
HIT
HAS
) /
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне
60 без трещин (
п.6.5)
1.1
Коэффицие
нт податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,02
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,06
0,07
Температурный режим
(58/35
°С)
0,03
0,04
0,05
0,07
0,09
0,11
0,13
0,
14
Температурный режим
III
°С)
0,07
0,09
0,10
0,14
0,18
0,22
0,25
0,28
HIT
HY 200







Температурный режим
(40/24
°С)
0,02
0,03
0,03
0,04
0,06
0,07
0,07
0,08
Температурный режим
(80/50
°С)
0,03
0,04
0,05
0,0
0,08
0,09
0,10
0,12
Температурный режим
(120/72
°С)
0,04
0,05
0,06
0,08
0,10
0,12
0,13
0,16
HIT
HY 100
Температурный режим
(40/24
°С)
,06
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
Температурный режим
(80/50
°С)
0,
06
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
1.2
Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,04
0,05
0,06
0,08
0,11
0,13
0,15
0,17
Температурный режим
(58/35
°С)
0,07
0,09
0,10
0,14
0,18
0,22
0,25
0,28
Температурный режим
III
°С)
0,09
0,12
0,15
0,20
0,26
0,31
0,35
0,40
HIT
HY 200







Температурный режим
(40/24
°С)
0,04
0,05
0,06
0,08
0,10
0,13
0,14
0,16
Темп
ературный режим
(80/50
°С)
0,04
0,05
0,06
0,09
0,11
0,13
0,15
0,16
Температурный режим
(120/72
°С)
0,04
0,05
0,07
0,09
0,11
0,13
0,15
0,17
HIT
HY 100







Температурный режим
(40/24
°С)
0,09
0,09
0,09
0,10
0,10
0,11
0,11
,12
Температурный режим
(80/50
°С)
0,09
0,09
0,09
0,10
0,10
0,11
0,11
0,12
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне
60 с трещинами (
п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,03
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,08
0,08
Температурный режим
(58/35
°С)
0,07
0,08
0,09
0,11
0,13
0,14
0,15
0,17
Температурный режим
°С)
0,14
0,16
0,18
0,22
0,25
0,28
0,31
0,33
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,07
Температурный режим
(80/50
°С)
0,10
Температурный режим
(120/72
°С)
0,13
HIT
HY 100







Температурный режим
(40/24 °С)
0,09
0,10
0,11
Темпе
ратурный режим
(80/50 °С)
0,09
0,10
0,12
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.12.
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
2.2 Коэффициент податливо
сти
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24 °С)
0,23
Температурный режим
(58/35 °С)
0,38
Температурный режим
°С)
0,54
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,16
Температурный режим
(80/50
°С)
0,22
Температурный режим
(120/72
°С)
0,29
HIT
100
Температурный режим
(40/24 °С)
0,09
0,10
0,11
Температурный режим
(80/50 °С)
0,09
0,10
0,12
А.12.5
Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT
HIT
HAS
) /
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
HIT
RE 500 + HIT
(HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25
В60 с трещинами и без трещин
п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости
анкера
(кН/мм)
16,7
16,7
20,0
25,0
25,0
33,3
33,3
33,3
1.2 Коэффициент жесткости
анкера
(кН/мм)
11,1
12,5
12,5
16,7
16,7
20,0
20,0
20,0


��СТО 36554501
2014
Анкеры
HIT
RE 500
+HIS
HIT
RE 500
+ HIS
HIT
HY 200
+ HIS
HIT
HY 100
+ HIS
Химический
анкер
HIT
RE 50
0 / HIT
RE 500
SD / HIT
HY 200
A /
HIT
HY 100
Втулка
HIS
N / HIS
Примечание: Втулка
HIS
для совместного применения с болтами и
шпильками класса 8.8 (
ISO
898),
HIS
RN
для совместно
применения с болтами и шпильками из нержавеющей стал
класса 70 (
ISO
3506)
А.13.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров



HIT
500 (
) +
HIS
HIT
200
HIS
HIT
100 +
HIS
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
HY 200
+ HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
Разрушение
стали (
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):




HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
25
46
67
118
109
HIS
+ болт / шпилька кл.
26
41
59
110
166
1.2 Коэффициент надежности γ
HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
1,43
1,5
1,47
1,47
HIS
+ болт / шпилька кл.70
1,87
1,87
1,87
2,4
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
90
110
125
170
205
2.2 Коэффициент надежности γ
HIT
2,1*
2,1
HIT
1,8
2,1
HIT
HY 200
1,
HIT
HY 100
1,8
1,8
3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона осн
ования (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр анкера
(мм)
12,5
16,5
20,5
25,4
27,6
3.2 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25 τ
(Н/мм
по табл. А.13.2


��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.13.1
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
HY 200
+ HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
3.3 Коэффициент ψ
Бетон В37
1,04
Бетон В50
1,07
Бетон В60
1,09
.4 Коэффициент надежности γ
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Ко
эффициент надежности
см. поз. 2.2
*Коэффициент надежности для
HIS
М8 может быть принят 1,8 в случае применения при ударном
сверлении специальных твердосплавных буров
ilti
TE
TE
или при выполнении отверстий
алмазным бурением
(выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено только
для анкеров на основе
HIT
**Для анкеров на основе
HIT
HY 200
A значение коэффициента ψ
принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона.
Нормативное сцепление τ
химического анкера
HIT
500 (
) /

HIT
200
HIT
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
HY 200
A + HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
1.1 Норма
тивное сцепление химического
анкера с бетоном В25 без трещин при
выполнении отверстий ударным
сверлением τ
(Н/мм
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
11,3
10,5
11,8
12,5
11,3
Температурный режим
(58/35
°С)
9,9
8,8
9,3
10,3
9,6
Температурный режим
°С)
5,7
5,3
5,0
5,5
5,3
1.2 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25 без трещин при
выполнении отверстий алмазным
бурением τ
(Н/мм
HIT
RE 500
Температурный р
ежим
(40/24
°С)
11,3
10,5
9,3
8,5
7,9
Температурный режим
(58/35
°С)
9,9
8,8
7,5
7,0
6,5
Температурный режим
°С)
5,7
5,3
5,0
4,4
4,2
1.3 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
с трещинами τ
(Н/мм
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
7,1
7,0
7,5
7,0
6,5
Температурный режим
(58/35
°С)
5,7
6,1
5,0
5,5
5,3
Температурный режим
°С)
3,4
3,5
3,1
2,9
2,8
1.4 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
без трещин τ
(Н/мм
HIT
200
Температурный режим
(40/24
°С)
13
Температурный режим
(80/50
°С)
11
Температурный режим
(120/72
°С)

��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.13.2
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HY 200
A + HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
1.5 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
с трещинами τ
(Н/мм
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
7,0
Температурный режим
80/50
°С)
5,5
Температурный режим
(120/72
°С)
5,0
1.6 Нормативное сцепление химического
анкера с бетоном В25
без трещин τ
(Н/мм
HIT
HY
100
Температурный режим
(40/24
°С)
9,9
8,7
9,3
7,0
6,4
Температурный режи
м
(80/50
°С)
8,4
8,7
7,46
7,0
5,3
А.13.3
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров


HIT
) +
HIS
HIT
HIS
HIT
100 +
HIS
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
HY 200
A + HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
90
110
125
170
205
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН):




HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
13
23
39
59
55
HIS
+ болт / шпилька кл.70
13
20
30
55
83
1.2 Коэффициент надежности γ
HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
1,25
1,50
1,5
HIS
+ болт / шпилька кл.70
1,56
1,56
2,0
Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент
для анкера
Rk,s
(Н·м)




HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
30
60
105
266
519
HIS
+ болт / шпилька кл.70
26
52
92
233
454
2.2 Коэффициент надежности γ
HIS
+ болт / шпилька кл.8.8
1,25
HIS
+ болт / шпилька кл.70
1,56
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края
основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки при
сдвиге
(мм)
4.2 Номинальный диаметр анкера
(мм)
12,5
16,5
20,5
25,4
27,6
Коэффициент надежности γ

��СТО 36554501
2014
А.13.4
Параметры для расчета деформативност
и при растяжении
анкеров
HIT
) +
HIS
HIT
+
HIS
HIT
100 +
HIS
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
HY 200
A + HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25
В60 без трещин (
п.6.5)
1.1
Коэффициент податливости анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,08
0,06
0,06
0,04
0,04
Температурный режим
(58/35
°С)
0,15
0,13
0,12
0,09
0,07
Температурный режим
°С)
0,31
0,26
0,23
0,17
0,14
HIT
HY 200




Температурный режим
(40/24
°С)
0,03
0,05
0,06
0,07
0,08
емпературный режим
(80/50
°С)
0,05
0,06
0,08
0,10
0,11
Температурный режим
(120/72
°С)
0,06
0,08
0,10
0,13
0,14
HIT
HY 100




Температурный режим
(40/24
°С)
0,03
0,04
0,06
0,12
0,17
Температурный режим
0/50
°С)
0,03
0,04
0,06
0,12
0,16
1.2
Коэффициент податливости анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,18
0,15
0,14
0,10
0,09
Температурный режим
(58/35
°С)
0,31
0,26
0,23
0,17
0,15
Температур
ный режим
°С)
0,43
0,36
0,33
0,24
0,20
HIT
HY 200




Температурный режим
(40/24
°С)
0,06
0,09
0,11
0,13
0,14
Температурный режим
(80/50
°С)
0,07
0,09
0,11
0,13
0,15
Температурный режим
(120/72
°С)
0,07
0,09
0,11
0,14
0,15
HY 100




Температурный режим
(40/24
°С)
0,04
0,06
0,09
0,17
0,24
Температурный режим
(80/50
°С)
0,04
0,06
0,09
0,17
0,24
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25
В60
трещинами (
п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500




Температурный режим
(40/24
°С)
0,13
0,10
0,08
0,05
0,04
Температурный режим
(58/35
°С)
0,26
0,19
0,16
0,11
0,09
Температурный режим
°С)
0,52
0,39
0,32
0,22
0,18
HIT
HY 200




Температурный режим
(40/24
°С)
0,11
Температурный режим
(80/50
°С)
0,15
Температурный режим
(120/72
°С)
0,20
2.2 Коэффициент податливости анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500




Температурный режим
(40/24
°С)
0,64
0,40
0,28
0,17
0,13
Температурный режим
(58/35
°С)
1,08
0,67
0,48
0,28
0,22
Температурный режим
°С)
1,53
0,95
0,67
0,40
0,30
HIT
HY 200




Температурный режим
(40/2
°С)
0,16
Температурный режим
(80/50
°С)
0,22
Температурный режим
(120/72
°С)
0,29
��СТО 36554501
2014
А.13.5
Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT
HIS
HIT
HIS
HIT
100 +
HIS
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
HY 200
A + HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25
В60 с трещинами и без трещин
п.6.6)
1.1 Коэф
фициент жесткости анкера
(кН/мм)
16,7
16,7
20,0
25,0
25,0
1.2 Коэффициент жесткости анкера
(кН/мм)
11,1
12,5
12,5
16,7
16,7

��СТО 36554501
2014
Анкеры
HIT
RE 500
+HZA
HIT
RE 500
+HZA
HIT
HY 200
+HZA
Химический
анкер
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
SD / H
Шпилька
HZA
А.14.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров

HIT
HZA
HIT
HZA
HIT
RE 500 + HZA
HIT
RE 500
SD + HZA
HIT
HY
200
A + HZA
HZA
M12
M16
M20
M24
Общая длина заделки анкера
(мм)
170
240
180
320
190
400
200
500
Разрушение по стали (
1.1.
Нормативная сила сопротивления анкера
по стали
Rk,s
(кН):
62
111
173
248
1.2 Коэффициент над
ежности
1,4
2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
2.2 Коэффициент надежности γ
HIT
2,1*
2,1
HIT
1,8
2,1
HIT
HY 200
1,5
. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр анкера
(мм)
12
16
20
25
3.2 Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)**
мм
3.3 Нормативное сцепление химического анкера с
тоном В25 τ
(Н/мм
По табл. А.14.2
Коэффициент ψ
Бетон В37
1,04
Бетон В50
1,07
Бетон В60
1,09
Коэффициент надежности γ
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежн
ости γ
см. поз. 2.2
*Коэффициент надежности для
HZA
М12 может быть принят 1,8 в случае применения при
ударном сверлении специальных твердосплавных буров
Hilti
TE
Hilti
TE
или при выполнении
отверстий алмазным бурением (выполнение ус
тановочных отверстий алмазным бурением предусмотрено
только для анкеров на основе
Hilti
HIT
**Эффективная глубина анкеровки для расчетов по п. 5.1.5 принимается для шпильки
HZA
равной длине профильной части или по поз.3.2.
***Для анкеров на
основе
Hilti
HIT
HY 200
A значение коэффициента ψ
принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона.
��СТО 36554501
2014
А.14.2
Нормативное сцепление τ
химического анкера
HIT
500 (
) /

HIT
200
HIT
RE 500
+ HZA
HIT
RE 500
SD + HZA
HIT
HY 200
A + HZA
HZA
M12
M16
M20
M24
1.1 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 без трещин при выполнении отверстий ударным
сверлением
Rk,
urc
(Н/мм
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный
режим
(40/24
°С)
15
14
14
13
Температурный режим
(58/35
°С)
12
11
11
11
Температурный режим
°С)
6,5
6,5
1.2 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 без трещин при выполнении отверстий алмазным
бурением
Rk,
urc
(Н/мм
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
12
11
10
8,5
Температурный режим
(58/35
°С)
9,5
8,5
Температурный режим
°С)
4,5
1.3 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 с трещи
нами
Rk,
(Н/мм
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
7,5
Температурный режим
(58/35
°С)
5,5
Температурный режим
°С)
3,5
3,5
3,5
1.4 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25
без трещин
Rk,
urc
(Н/мм
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
12
Температурный режим
(80/50
°С)
10
Температурный режим
(120/72
°С)
8,5
1.5 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном
В25 с трещинами
Rk,
(Н/мм
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
,0

Температурный режим
(80/50
°С)
5,5
Температурный режим
(120/72
°С)
5,0
А.14.3
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT
) +
HZA
HIT
HZA
HIT
500 +
HZA
HIT
500
HZA
HIT
200
HZA
HZA
M12
M16
M20
M24
Общая длина заделки анкера
(мм)
170
240
180
320
190
400
200
500
1. Разрушение по стали без пле
ча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали
Rk,s
(кН)
31
55
86
124
1.2 Коэффициент надежности
1,25
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный момент для анкера
Rk,s
(Н·м)
97
235
457
90
2.2 Коэффициент надежности
1,25
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
3.2 Коэффициент надежности γ
1,5
4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкер
овки при сдвиге
(мм)
, но не более 8
4.2 Номинальный диаметр анкера
(мм)
12
16
20
25
Коэффициент надежности γ
��СТО 36554501
2014
А.14.4
Параметры для расчета деформативности при растяжении
анкеров
HIT
) +
HZA
HIT
200
HZA
HIT
500 +
HZA
HIT
500
HZA
HIT
200
HZA
HZA
M12
M16
M20
M24
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25
В60 без трещин (
п.6.5)
1.1 Коэффициент податлив
ости анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,03
0,04
0,05
0,06
Температурный режим
(58/35
°С)
0,05
0,07
0,09
0,12
Температурный режим
°С)
0,10
0,14
0,18
0,23
HIT
HY 200



Температурный режим
(40/24
°С)
0,03
0,04
0,06
0,07
Температурный режим
(80/50
°С)
0,05
0,06
0,08
0,10
Температурный режим
(120/72
°С)
0,06
0,08
0,10
0,12
1.2 Коэффициент податливости анкера
мм/М
Па)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,06
0,08
0,11
0,14
Температурный режим
(58/35
°С)
0,10
0,14
0,18
0,23
Температурный режим
°С)
0,15
0,20
0,26
0,33
HIT
HY 200



Температурный режим
(40/24
°С)
0,06
0,08
0,13
0,13
Температурный режим
(80/50
°С)
0,06
0,09
0,14
0,14
Температурный режим
(120/72
°С)
0,07
0,09
0,14
0,14
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25
В60 с трещи
нами (
п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,05
0,05
0,06
0,07
Температурный режим
(58/35
°С)
0,09
0,11
0,13
0,15
Температурный режим
0,18
0,22
0,25
0,29
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,11
Температурный режим
(80/50
°С)
0,15
Температурный режим
(120/72
°С)
0,20
2.2 Коэффициент податливости анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,23
Температурный режим
(58/35
°С)
0,38
Температурный режим
°С)
0,54
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,16
Температурный режим
(80/50
°С)
0,22
Температурный режим
(120/72
°С)
0,29
А.14.5
Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT
) +
HZA
/ HIT
HY 200
HZA
HIT
RE 500 + HZA
HIT
RE 500
SD +
HZA
HIT
HY 200
A + HZA
HZA
M12
M16
M20
M24
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25
В60 с трещинами и без трещин (
п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости анкера
(кН/мм)
20,0
25,0
25,0
33,3
1.2 Коэффициент жесткости анкера
(кН/мм)
12,5
16,7
16,7
20,0
��СТО 36554501
2014
Анкеры
HIT
+ Арматура
HIT
+ Арматура
HIT
HY 200
+
Арматура
HIT
HY 100
Арматура
Химический
анкер
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
SD / HIT
HY 200
A /
HIT
HY 100
Арматура А400 по ГОСТ 5781
82,
500С по ГОСТ Р
52544

А.15.1
Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров
HIT
) /
HIT
HIT
100
с арматурой
HIT
RE 500 +
Арматура
HIT
RE 500
SD +
Арматура
HIT
HY 200
A +
Арматур
HIT
100 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
Общая длина заделки анкера
(мм)
Min
60
60
70
80
80
90
100
115
120
130
Max
160
200
240
280
320
400
500
540
600
660
Разрушение по стали (
1.1 Нормативное сопротивление
арматуры растяжению
(МПа)
400 для А400
500 для А500
1.2 Нормативная сила сопротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН)
Rk,s
s,n
1.3 Коэффициент надежности
2. Разрушение от выкалывания бето
на основания (п.5.1.3)
2.1 Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
2.2 Коэффициент надежности γ
HIT
RE 500
HIT
RE 500
HIT
HY 200
HIT
HY 100
2,1*
1,8
1,5
1,8
2,1
2,1
1,5
1,8
3. Комбинированное разрушени
е по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)
3.1 Номинальный диаметр
анкера
(мм)
10
12
14
16
20
25
28
30
32
3.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 τ
По табл. А.15.2
3.3 Коэффициент ψ
Бетон В37
1,04
Бетон В50
1,07
Бетон В60
1,09
.4 Коэффициент надежности γ
см. поз. 2.2
4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
4.1 Коэффициент надежности γ
см. поз. 2.2
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.15.1
*Коэффициент надежности для арматуры Ø8
14 может быть принят 1,8 в случае применения при
ударном сверлении специальных твердосплавных буров
Hilti
TE
Hilti
TE
или при выполнении
отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено
только
для анкеров на основе
Hilti
HIT
**Для анкеров на основе
Hilti
HIT
HY 200
A значение коэффициента ψ
принимается 1,0 не
зависимо от класса бетона.
А.15.2
Нормативное сцепление τ
химического анкера



HIT
) /
HIT
HIT
HIT
RE 500 +
Арматура
HIT
RE 500
SD +
Арматура
HIT
HY 200
A +
Арматура
HIT
100 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
1.1 Нормат
ивное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин при выполнении отверстий
ударным сверлением τ
(Н/мм
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
15
15
15
14
14
14
13
13
13
13
Температурный режим
(58/35
°С)
12
12
12
12
11
11
11
10
10
10
Температурный режим
°С)
6,5
6,5
1.2 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин при выполнении отверстий
алмазным бурением τ
Rk,
(Н/мм
HIT
500
Темпер
атурный режим
(40/24
°С)
12
12
12
11
11
10
8,5
7,5
Температурный режим
(58/35
°С)
9,5
9,5
9,5
8,5
6,5
5,5
Температурный режим
°С)
5,5
4,5
3,5
3,5
3,5
1.3 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоно
м В25
трещинами τ
(Н/мм
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
7,5
6,5
Температурный режим
(58/35
°С)
6,5
6,5
5,5
5,5
Температурный режим
°С)
3,5
3,5
3,5
3,5
1.4
Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τ
(Н/мм
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
12
Температурный режим
(80/50
°С)
10
Температурный режим
(120/72
°С)
8,5
1.5 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τ
(Н/мм
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24 °С)
5,0
7,0
Температурный режим
(80/50 °С)
4,0
5,5
Температурный режим
(120/72 °С)
3,5
5,0
1.6 Нормативное
сцепление
химического анкера с бетоном В25 без
трещин τ
(Н/мм
HIT
HY 100
Температурный режим
(40/24
°С)
9,5
Температурный режим
(80/50
°С)
8,0
1.7 Нормативное сцепление
химического анкера с бетоном В25 с
трещинами τ
(Н/мм
HIT
HY 100
Температурный режим
(40/24
°С)
5,5
Температурный режим
(80/50
°С)
4,0
��СТО 36554501
2014
А.15.3
Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров
HIT
) /
HIT
HIT
100
с арматурой
HIT
500 + Арматура
HIT
500
+ Арматура
HIT
200
+ Арматура
HIT
100 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
Общая длина заделки анкера
Min
60
60
70
80
80
90
100
115
120
130
(мм)
Max
160
200
240
280
320
400
500
540
600
660
1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)
1.1 Нормативное сопротивление
арматуры растяжению
(МПа)
400 для А400
500 для А500
1.2
Нормативная сила соп
ротивления
анкера по стали
Rk,s
(кН)
Rk
= 0,5
1.3 Коэффициент надежности γ
1,5
2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
2.1 Нормативный предельный
момент для анкера
Rk,s
(Н·м)
Rk,s
= 1,2
s,n
/32
2.2 Коэффициент наде
жности
3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
3.1 Коэффициент
2,0
3.2 Коэффициент надежности γ
HIT
1,5
HIT
1,5
HIT
HY 200
1,5
HIT
HY 100
1,8
4. Разрушение от
откалывания края основания (п.5.2.3)
4.1 Приведенная глубина анкеровки
при сдвиге
(мм)
, но не более 8
4.2 Номинальный диаметр анкера
(мм)
10
12
14
16
20
25
28
30
32
Коэффициент надежности γ
HIT
1,5
HIT
1,5
HIT
HY 200
1,5
HIT
HY 100
1,8
А.15.4
Параметры для расчета деформативности при растяжении

анкеров
HIT
500 (
) /
HIT
HIT
с арматурой
HIT
500 + Арматура
HIT
500
+ Арматура
HIT
200
+ Арматура
HIT
100 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25
В60 без трещин (
п.6.5)
1.1
Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,02
0,02
0,03
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,08
Температурный режим
(58/35
°С)
0,03
0,04
,05
0,06
0,07
0,09
0,12
0,13
0,14
0,15
Температурный режим
III
°С)
0,07
0,09
0,10
0,12
0,14
0,18
0,23
0,26
0,28
0,30
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,02
0,03
0,03
0,04
0,04
0,06
0,07
0,08
0,08
0,09
Температурный режим
(80/50
°С)
0,03
0,04
0,05
0,05
0,06
0,08
0,10
0,11
0,11
0,12
Температурный режим
(120/72
°С)
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,10
0,12
0,14
0,15
0,16
��СТО 36554501
2014
Окончание таблицы А.15.4
HIT
RE 500 +
Арматура
HIT
RE 500
SD +
Арматура
HIT
HY 200
A +
Арматура
HIT
100 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25
В60 без трещин (
п.6.5)
1.1
Коэффициент податливости
анкера
мм/МП









HIT
HY
100









Температурный режим
(40/24
°С)
0,06
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
Температурный режим
(80/50°С)
0,06
0,06
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
1.2
Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500 / HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,11
0,14
0,15
0,17
0,18
Температурный режим
(58/35
°С)
0,07
0,09
0,10
0,12
0,14
0,18
0,23
0,26
0,28
0,30
Температу
рный режим
III
°С)
0,09
0,12
0,15
0,17
0,20
0,26
0,33
0,37
0,40
0,43
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,10
0,13
0,15
0,16
0,17
Температурный режим
(80/50
°С)
0,04
0,05
0,06
,07
0,09
0,11
0,14
0,15
0,16
0,17
Температурный режим
(120/72
°С)
0,04
0,05
0,07
0,08
0,09
0,11
0,14
0,16
0,17
0,18
HIT
HY
100
Температурный режим
(40/24
°С)
0,09
0,09
0,09
0,10
0,10
0,10
0,11
Температурный р
ежим
(80/50
°С)
0,09
0,09
0,09
0,10
0,10
0,10
0,11
2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25
В60 с трещинами (
п.6.5)
2.1 Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500
Темпера
турный режим
(40/24
°С)
0,03
0,04
0,05
0,05
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,09
Температурный режим
(58/35
°С)
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,13
0,15
0,16
0,17
0,17
Температурный режим
°С)
0,14
0,16
0,18
0,20
0,22
0,25
0,29
0,32
0,34
0,
35
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,11
Температурный режим
(80/50
°С)
0,15
Температурный режим
(120/72
°С)
0,20
HIT
HY
100
Температурный режим
(40/24 °С)
0,09
0,10
0,11
0,11
Температурный режим
(80/50 °С)
0,09
0,10
0,12
0,12
2.2 Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
RE 500
Температурный режим
(40/24
°С)
0,23
Температурный режим
(58/35
°С)
0,38
Температурны
й режим
°С)
0,54
HIT
HY 200
Температурный режим
(40/24
°С)
0,16
Температурный режим
(80/50
°С)
0,22
Температурный режим
(120/72
°С)
0,29
Коэффициент податливости
анкера
мм/МПа)
HIT
HY
100
Температурный режим
(40/24°С)
0,09
0,10
0,11
0,11
Температурный режим
(80/50°С)
0,09
0,10
0,12
0,12
��СТО 36554501
2014
А.15.5
Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров
HIT
) /
HIT
HIT
100
с арматурой
HIT
RE 500 +
Арматура
HIT
RE 500
SD +
Арматура
HIT
HY 200
A +
Арматура
HIT
HY 100 +
Арматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
0

Ø32
1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25
В60 с трещинами и без трещин
п.6.6)
1.1 Коэффициент жесткости
анкера
(кН/мм)
HIT
RE 500
16,7
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
33,3
33,3
33,3
33,3
HIT
RE 500
16,7
20,0
20,
25,0
25,0
25,0
33,3
33,3
33,3
33,3
HIT
HY 200
16,7
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
33,3
33,3
33,3
33,3
HIT
HY 100
16,7
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
33,3
1.2
Коэффициент жесткости
анкера
(кН/мм)
HIT
RE 500
11,1
12,5
14,3
6,7
20,0
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
HIT
RE 500
11,1
12,5
14,3
16,7
20,0
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
HIT
HY 200
11,1
12,5
14,3
16,7
20,0
20,0
20,0
25,0
25,0
25,0
HIT
HY 100
,09
0,08
0,07
0,06
0,06
0,05
0,05


��СТО 36554501
2014
Приложение
(Обя
зательное)
Конструктивные требования к условиям установки анкеров
Б.1. В настоящем приложении даны конструктивные требования для
рассматриваемых в стандарте типов анкеров, которые должны соблюдаться на этапе
проектирования при размещении анкеров в бетонном
основании, в том числе из
условий прочности и целостности основания при монтаже анкеров
см. табл. Б.1.
Б.15.
Б.2. Дополнительные указания и требования по технологии установки анкеров
(рекомендуемые моменты затяжки, диаметры отверстий и условия их выполн
ения) см.
специальную техническую документацию
Hilti
Т а б л и ц а Б.1
Конструктивные требования к установке анкеров
HSA
HSA
А,
М10
М12
М16
М20
Вариант установки
Общая длина зад
елки
анкера в бетон,
(мм)
37
47
67
39
49
79
50
60
90
64
79
114
77
92
132
90
115
130
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
100
100
120
100
100
120
100
120
160
100
140
180
140
160
180
160
220
220
Минимальное краевое
расстояние*
min
(мм)
35
35
35
40
35
50
40
40
70
65
55
80
75
70
130
120
120
Минимальное межосевое
расстояние*
min
(мм)
35
35
35
35
35
35
50
50
50
70
70
70
90
90
90
195
175
175
*Для стандартного момента затяжки
Т а б л и ц а Б.2
Конструктивные требования к установке анкеров
HST
HST
HST
HST
М10
М12
М16
М20
М24
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
47
60
70
82
101
125
Минимальная толщина основания
min
(мм)
100
120
140
160
200
250
1. Бетонное основание с трещинами
1.1 Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
45
55
55
70
100
125
1.2 Минимальное межосевое расстояние
(мм)
40
55
60
70
100
125
2. Бетонное основание без трещин
2.1 Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
50
55
55
85
140
170
2.2 Минимальное межосевое расстояние
(мм)
60
55
60
70
100
125
HST
R / HST
HCR
R / HST
HCR
HST
М10
М12
М16
М20
М24
Минимальная толщина основания
min
(мм)
100
120
140
160
200
250
1. Бетонное основание с трещинами
1.1 Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
45
50
55
60
100
125
1.2 Минимальное межосевое расстояние
(мм)
40
55
60
70
100
125
2. Бетонное основание без трещин
2.1 Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
60
50
55
70
140
150
2.2 Минимальное межосевое расстояние
(мм)
60
55
60
70
100
125
��СТО 36554501
2014
Т а б л и ц а Б.3
Конструктивные требования к установке анкеров
HSL
HSL
HSL
3 / HSL
B / HSL
SK / HSL
SH /
HSL
М10
М12
М16
М20
М24
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
60
70
80
100
125
150
Минимальная толщина основания
min
(мм)
120
140
160
200
250
300
Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
60
70
80
100
150
150
Минимальное межосевое расстояние
min
(мм)
60
70
80
100
125
150
Т а б л и ц а Б.4
Конструктивные требования к установке анкеров
HKD
HKD
HKD
S / HKD
SR / HKD
E / HKD
М6X30
М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
Эффективн
ая глубина
анкеровки
ef
(мм)
30
30
30
40
40
50
65
80
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
100
100
100
100
100
100
130
160
Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
105
105
105
140
140
175
203
280
Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
60
60
60
80
125
130
160
HKD
HKDwol

М8X30
М10X30
М8X40
М10X40
М12X50
M16X65
M20X80
Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
30
30
40
40
50
65
80
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
100
100
100
100
100
130
160
Минимальное краевое
расстояние
min
мм)
120
120
140
140
175
230
280
Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
60
60
80
80
125
130
160
Т а б л и ц а Б.5
Конструктивные требования к установке анкеров
HDA
HDA
HDА
P / HDА
HDА
/ HDА
М10
М12
М16
М20
М10
М12
М16
М20
Эффективна
я глубина
анкеровки
ef
(мм)
100
125
190
250
100
25
190
250
Минимальная толщина
основания
min
(мм)*
180
200
270
350
180
220
200
250
270
330
350
450
1. Бетонное основание с трещинами и без трещин
1.1 Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
80
100
150
200
80
100
150
200
1.2 Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
100
125
190
250
100
125
190
250
*Для HDА
T / HDА
TR минимальная толщина основания принимается в зависимости от толщины
прикрепляемой детали
��СТО 36554501
2014
Т а б л и ц а Б.6
Конструктивные требования
к установке анкеров
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
HSC
М8х40
М10х40
М8х50
М12х60
М6х40
М8х40
М10х50
М10х60
М12х60
Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
40
40
50
60
40
40
50
60
60
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
100
100
100
130
100
100
110
130
130
Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
40
40
50
60
40
40
50
60
60
Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
40
40
50
60
40
40
50
60
60
Т а б л и ц а Б.7
Конструктивные требования к установке анкеров
HUS
HUS
HUS
A / HUS
H / HUS
HR / HUS
HUS
Тип исполнения анкера
H

P


H

HR

H

HR

HR

Общая длина заделки
анкера в бетон
(мм)
55
60
75
60
80
70
85
70
90
70
110
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
100
110
120
100
120
110
130
120
140
140
160
1. Бетонное о
снование с трещинами
1.1 Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
35
50
50
45
50
50
50
50
50
50
60
1.2 Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
35
40
40
45
50
50
50
50
50
50
60
2. Бетонное основание без трещин
2.1 Минимальное краевое
расстояние
min
(мм
35
55
55
45
50
65
65
50
50
50
60
2.2 Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
35
55
55
45
50
65
65
50
50
50
60
Т а б л и ц а Б.8
Конструктивные требования к установке анкеров
HUS
HUS
HUS
HUS
Тип исполнения анкера
Общая длина заделки
анкера в бетон
(мм)
50
60
70
55
75
85
65
85
115
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
100
100
120
100
130
140
120
160
200
1. Бетонное основание с трещинами
1.1 Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
50
50
50
50
50
60
60
75
75
1.2 Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
40
50
50
50
50
60
60
75
75
2. Бетонное основание без трещин
2.1 Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
50
50
50
50
50
60
60
75
75
2.2 Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
40
50
50
50
50
60
60
75
��СТО 36554501
2014
Т а б л и ц а Б.9
Конструктивные требования к установке анкеров HVU + HAS
HVU
HAS
HAS / HAS
R / HAS
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
Эффективная глубина
анкеровки
ef
(мм)
80
90
110
125
170
210
240
270
Минимальная толщина
основания
min
мм)
110
120
140
170
220
270
300
340
Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
40
45
55
65
90
120
130
135
Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
40
45
55
65
90
120
130
135
Т а б л и ц а Б.10
Конструктивные требования к установке анкеров
HVU
HIS
HIS
HIS
HIS
M10
M12
M16
M20
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
90
110
125
170
205
Минимальная толщина основания
min
(мм)
120
150
170
230
270
Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
40
45
60
80
125
Минимальное межосевое расстояние
min
(мм)
40
45
60
80
125
Б.11
Конструктивные требования к установке анкеров
HIT
HIT
HIT
200 +
HIT
HIT
HIT
M10
M12
M16
M20
Общая длина заделки анкера
(мм)
60
100
60
120
60
144
96
92
100
220
Минимальная толщина основания при прочистке
установочного отверстия
min
(мм)
+ 30
мм,
но не менее 100
мм
мм
Минимальная толщина основания без прочистки
установочного отверстия
min
(мм)
+ 60
мм
мм
Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
40
50
60
80
100
Минимальное межосевое расстояние
min
(мм)
40
50
60
80
100
Б.12
Конструктивные требования к установке анкеров
HIT
500

) +
HIT
) /
HIT
HIT
HIT
100 +
HIT
HIT
RE 500 + HIT
V (HAS)
HIT
RE 500
SD + HIT
HIT
HY 200
A + HIT
HIT
HY 100 + HIT
HIT
V / HIT
R / HIT
HCR
M10
M12
M16
M20
M24
M27
M30
Общая длина заделки анкера
(мм)
HIT
RE 500(
HIT
R /
HCR)
HIT
HY 200
A + HIT
R /
HCR)
HIT
HY 100 + HIT
R /
HCR)
HIT
RE 500 + HAS (
R /
HCR)
40
160
60
160
60
160
80
40
200
60
200
60
200
90
48
240
70
240
70
240
110
64
320
80
320
80
320
125
80
400
90
400
90
400
170
96
480
96
480
100
480
210
108
540
108
540
110
540
240
120
600
120
600
120
600
270
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
+ 30
мм,
но не менее 100
мм
Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
40
50
60
80
100
120
135
150
Мин
имальное межосевое
расстояние
min
(мм)
40
50
60
80
100
120
135
150
��СТО 36554501
2014
Б.13
Конструктивные требования к установке анкеров
HIT
) +
HIS
HIT
HIS
HIT
100 +
HIS
HIT
RE 500 + HIS
HIT
RE 500
SD + HIS
HIT
HY 200
A + HIS
HIT
HY 100 + HIS
HIS
N / HIS
M10
M12
M16
M20
Эффективная глубина анкеровки
ef
(мм)
90
110
125
170
205
Минимальная толщина основания
min
(мм)
120
150
170
230
270
Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
40
45
55
65
90
Минимальное межосевое расстояние
min
(мм)
40
45
55
65
90
Б.14
Конструктивные требования к установке анкеров
HIT
) +
HZA
HIT
HZA
HIT
500 +
HZA
HIT
500
HZA
HIT
200
HZA
HZA
M12
M16
M20
M24
Общая длина заделки анкера
(мм)
170
240
180
320
190
400
200
500
Минимальная толщина основания
min
(мм)
Минимальное краевое расстояние
min
(мм)
60
80
100
120
Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
60
80
100
120
Б.15
Конструктивные требования к установке анкеров
HIT
) + Арматура /
HIT
+ Арматура
HIT
500 + Арматура
HIT
500
+ Арматура
HIT
200
+ А
рматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Ø28
Ø30
Ø32
Общая длина заделки
анкера
(мм)
Min
60
60
70
80
80
90
100
115
120
130
Max
160
200
240
280
320
400
500
540
600
660
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
мм,
но не менее
мм
Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)
40
50
60
70
80
100
125
140
150
160
Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)
40
50
60
70
80
100
125
140
150
160
Б.16
Конструктивные требования к устан
овке анкеров

HIT
100 + Арматура
HIT
100 + Арматура
А400 по ГОСТ 5781
82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø10
Ø12
Ø14
Ø16
Ø20
Ø25
Общая длина заделки
анкера
(мм)
Min
Max
Минимальная толщина
основания
min
(мм)
+ 30
мм,
но не менее 100
мм
Минимальное краевое
расстояние
min
(мм)

50

60

70

80

100

125

Минимальное межосевое
расстояние
min
(мм)

50

60

70

80

100

125

��СТО 36554501
2014
Приложение
(обязате
льное)
Определение расчетных усилий для анкеров в группе
В.1 Определение расчетных усилий для анкеров в группе при растяжении
В.1.1 Для расчета анкеров в группе определяется расчетное значение
растягивающей силы в наиболее нагруженном анкере группы
а также значение
суммарной силы
, действующей на группу анкеров, и ее эксцентриситет
2
относительно центра тяжести анкерной группы. При этом в рассматриваемую
анкерную группу включают только растянутые анкеры (см. рис. В.1).


sds
эксцентриситет в одном направлении, все анкеры растянуты;
эксцентриситет в одном
направлении, растяжение только для части анкеров;
эксцентриситет в двух направлениях, растяжение


только для части анкеров
Рисунок В.1
Примеры распределения растягивающих усилий в анкерной группе
��СТО 36554501
2014
В.1.2 Расчет узла анкерного крепления следует проводить для сечения,
проходящего по контакту основания и опорной пл
иты. Расчет следует выполнять
методом конечных элементов или упрощенными методами, обеспечивающими
приемлемую инженерную точность результатов.
В.1.3 Допускается распределение расчетных усилий на каждый анкер в группе
при растяжении устанавливать из упругог
о расчета узла анкерного крепления с учетом
следующих условий:
а) опорная плита крепежной детали является абсолютно жесткой согласно
п. В.1.5;
б) работа анкеров на сжатие не учитывается за исключением случая монтажа
опорной плиты с зазором к основанию;
деформации и напряжения сжатия в основании распределяются по линейному
закону (треугольная эпюра
bxE
); Максимальные напряжения бетона
основания не должны превышать расчетного сопротивления бетона;
г) модуль упругости и расчетное сопротивление бет
она основания принимается
по СП 63.13330;
д) связь между усилиями и относительными деформациями анкера принимают
линейной по формуле (В.1) или с учетом фактической жесткости и податливости
анкера по формуле (В.2):
s,i
s,i
s,i
s,i
где:
модуль упругости стали, 2·10
МПа;
площадь сечения анкера (
/4);
относительные деформации анкера;
жесткость анкера принимается по формуле:
(В.3)
здесь:
коэффициент
жесткости анкера при растяжении (кН/м)
принимается
согласно п.6.8 настоящего стандарта;
эффективная глубина анкера принимается в зависимости от типа и марки
анкера.
Жесткость всех анкеров в группе принимается одинаковой.
В.1.4 Усилия в анкерах в общем случае определяются из условий равновесия
внешних и внутренних усилий в узле анкерного крепления и уравнений, определяющих
распределение деформаций в расчетном сечении. Примеры распределения деформаций
в расчетном сечении п
редставлены на рис. В.2.
В.1.5 Опорная плита крепежной детали принимается абсолютно жесткой, если
максимальные напряжения в ней не превышают расчетного сопротивления стали,
согласно СП 16.13330.
В.1.6 Если опорная плита крепежной детали не является достат
очно жесткой, ее
гибкость следует учитывать при определении усилий в группе анкеров (см. рис. В.3).
��СТО 36554501
2014
сунок В.2
Схемы усилий и деформаций в расчетном сечении анкерного крепления
Рисунок В.3
Схема возникновения дополнительных усилий для гибких опорных плит
��СТО 36554501
2014
В.2 Определение расчетных усилий для анкеров в группе при сдвиге
В.2.1 Для расчета анкер
ов в группе определяется расчетное значение сдвигающей
силы в наиболее нагруженном анкере группы
, а также значение суммарной
силы
, действующей на группу анкеров, ее эксцентриситет относительно центра
тяжести анкерной группы и угол, соответствующ
ий направлению силы
В.2.2 В рассматриваемую анкерную группу, для которой вычисляется суммарная
сила
, включают только нагруженные анкеры согласно указаниям п. В.2.3.
В.2.3 Распределение сдвигающих сил между анкерами в группе следует
принимать в
зависимости от рассматриваемого механизма разрушения и направления
сдвигающей силы:
а) для случаев разрушения по стали и выкалыванию бетона за анкером, если
отверстия в опорной плите крепежной детали не превышает величин, приведенных в
таблице 4.2, распред
еление сдвигающих сил следует принимать равномерным между
всеми анкерами (см. рис. В.4);
б) для случая разрушения от откалывания края основания при действии
сдвигающей силы поперек края, усилие или его компоненты следует распределять
наиболее невыгодным об
разом только на крайние анкеры (см. рис. В.5);
в) для случая разрушения от откалывания края основания при действии
сдвигающей силы параллельно краю, усилие или его компоненты следует распределять
равномерно на все анкеры, при этом в анкерную группу включаю
т только крайние
анкеры (см. рис. В.5).
В.2.4 Несущая способность при откалывании края основания может быть
повышена при исключении передачи сдвига на крайний ряд анкеров. Передача сдвига
на анкеры может быть исключена путем выполнения овальных отверстий
в опорной
плите крепежной детали (см. рис. В.5
В.2.5 Определение сдвигающих сил в анкерах в составе анкерной группы от
совместного действия сдвигающих сил и крутящего момента следует определять по
общим правилам, принимая жесткость анкеров в группе равн
ой между собой и из
условия равновесия внешних и внутренних сил (см. рис. В.6).
В.2.6 Для случаев разрушения от откалывания края полученные усилия в
одиночном анкере или его компоненты, действующие в противоположном от края
направлении, не учитываются при
определении суммарной силы
, действующей на
группу анкеров (см. рис. В.7).
��СТО 36554501
2014

/2;
sd,
sd,
sd,
/3;
sd
sd,
sd,
sd,
cosα;
sinα;
,1,1
,2,1
,3,1
,4,1
/4;
,1,2
,2,2
sd,
3,2
,4,2
/4;
sd,
/4;
sd,
,1,1
,2,1
sd,
3,1
,4,1
,1,2
,2,2
sd,3,2
,4,2
(Vgsd,1)2 +(Vgsd,2)2]0,5 = V &#x/MCI; 32;&#x 000;&#x/MCI; 32;&#x 000;αv=arctan(V
sd,2
sd,1
) =
Рисунок В.4
Примеры равномерного распределения сдвигающих сил в анкерной группе
��СТО 36554501
2014
/2;
sd,
sd,
sd,
sd,
/4;
sd
sd,
sd,
/2;
sd,
sd,
=V·
cosα;
·sinα;
sd,
1,1
sd,
2,1
/2;
sd,1,2
sd,
2,2
,3,2
,4,2
/4;
,1,1
sd,
2,1
sd,
,1,2
,2,2
/2;
(Vgsd,
sd,
arctan(
sd,
Рисунок В.5
Примеры распределения сдвигающих сил в анкерной группе для расчетов
при откалывании края основания
��СТО 36554501
2014
sd,
+ T/s
sd,
T/s
sd
sd,
=T
·cosα;
·sinα;
sd,
1,1
/2
+ T/s
sd,
2,1
/2
T/s
sd,
1,2
,2,2
sd,
sd,
1,1
sd,
2,1
sd,2
sd,1,2
sd,2,2
(Vgsd,1)2 +(Vgsd,
arctan(
sd,
)=α;
= T
sd,
sd,
sd,
sd,
ss
sd
Рисунок В.6
Пример распределения сдвигающих сил в анкерной группе
при действии крутящего момента
��СТО 36554501
2014
cosα
sinα
≥ 90°
1,1
,2,1
/20;
,1,1
,2,1
не учитываются в ра
счете);
1,2
2,2
/2;
,1,2
2,2
=V·
cosα;
=V·
sinα;
sd,
1,1
/2
+ T/s
,2,1
/2
T/s
2,1
не учитывается в расчете);
sd,
1,2
sd,
2,2
/2;
sd,
,1,1
sd,
sd,
1,2
sd,
2,2
(Vgsd,1)2 +(Vgsd,2)2 ]0,5 &#x/MCI; 30;&#x 000;&#x/MCI; 30;&#x 000;αv=arctan
sd,
)=α;
не учитывается в расчете);
= T/s
sd,
Рисунок В.7
Примеры учета направлений сдвигающих сил в анкерной группе
для расчетов при отк
алывании края основания.
��СТО 36554501
2014
Приложение
(справочное)
Примеры расчетов
Пример 1.
Проверить несущую способность анкерного крепления при
растяжении (см.рис.Г.1.1).
Дано: Расчетное усилие, передаваемое на анкерное крепление, от веса
коммуникаций
=10
кН. Под
весной элемент крепится в сжатой зоне плиты с помощью
анкера
Hilti
50 с резьбовой шпилькой
12 класса 4.6. Плита толщиной
мм из тяжелого бетона класса по прочности В30 с армированием в зоне установки
анкера Ø10 А400 с шагом 200
мм. Уст
ановка анкеров предусмотрена в зону
конструкции без трещин.
Рисунок Г.1.1
Пример 1. Схема анкерного крепления.
Г.1.1 Общие положения. Расчетные усилия
Бетонное основание принимается без трещин по условиям установки.
Конструктивные требования к разме
щению анкеров
по табл.Б.4 соблюдены
(п.
4.3):
мм;
мм;
min
мм;
min
Расчетное значение растягивающей силы, действующей на одиночный анкер,
определяется в отсутствии дополнительных эксцентриситетов
кН
4.11)
Г.1.2 Проверка прочности при разрушении по стали (п.5.1.1)
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали
(поз.1.1 табл.
А.4.1)
Коэффициент надежности
2,0 (поз.
1.2 табл.
А.4.1)
Условие прочности при р
азрушении по стали
(поз.
1 табл.
выполнено
кН < 33,7
кН / 2,0
кН < 16,85
��СТО 36554501
2014
Г.1.3 Проверка прочности при разрушении по контакту анкера с основанием
(п.
Нормативное значение силы сопротивления анкер
а по контакту с основанием для
анкера
М12
50 в табл.
А.4.1 не установлено. Согласно примечанию к табл. А.4.1.
проверку прочности анкера по контакту с основанием допускается не проводить.
Г.1.4
Проверка прочности при разрушении от выкалывания бетона
основания (п.
Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера при
разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):
,,,,,
19,6
кН
11119,
кН
RkcRkcsNreNecN
=ψψψ=⋅⋅⋅⋅=
при
1,5
1,5
,1,
11,8
225019566
Н19,6Н
Rkcbn
ef
NkRh
=⋅=⋅==
мм (поз.3.1 табл.А.4.1)
МПа
(по табл.
6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В30):
3350
мм15
crNef
==⋅=
1,51,550
ммм
м75
crNef
ch
==⋅=
02
,,,
мм150мм2250
cNcrNcrN
Ass
==⋅=
s,N
= 1,0
при
= 1,0 (арматура в зоне установки анкеров расположена с шагом более
150мм)
= 1,
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
=1,5 (поз.3.2 табл.А.4.1)
Условие прочности при разрушении от выкалывания бетона основания
(поз.3 табл.5.1)
выполнено
кН < 19,6
кН / 1,5
кН < 13,0
Г.1.5
Проверка прочности при разрушении от раскалывания основания
(п.5.1.4)
Критическое краевое расстояние для случая разрушения от раскалывания бетона
основания при растяжении
crsp
(поз.4.1 табл.А.4.1).
Согласно п.
проверку прочности при разрушении от раскалывания
основания для одиночного анкера при удалении от края
(600
мм) и
толщине основания
(200
2·50
допускается не проводить.
Таким образом, несущая способность анкера при дей
ствии растягивающей
силы по всем предусмотренным согласно п.
5.1 видам проверки прочности
обеспечена
��СТО 36554501
2014
Пример 2.
Проверить несущую способность анкерного крепления при сдвиге
(см.
рис.
Г.2.1).
Дано: Расчетное сдвигающее усилие, передаваемое на анкерное кр
епление,
кН. Крепление осуществляется с помощью четырех анкеров
Hilti
HSA
12
nom
=79
мм) к бетонному основанию толщиной 300
мм из тяжелого бетона класса по
прочности В25. Установка анкеров предусмотрена в зону конструкции без трещин.
Опорная пла
стина крепежной детали толщиной 15
мм с 4 отв. Ø13
мм плотно без
зазоров прилегает к основанию.
Рисунок Г.2.1
Пример 2. Схема анкерного крепления.
Г.2.1 Общие положения. Расчетные усилия
Бетонное основание принимается без трещин по условиям установки
Конструктивные требования к размещению анкеров
HSA
по табл.Б.1 соблюдены
(п.4.3):
мм;
мм;
мм;
мм,
мм;
min
=140
мм;
min
=65
min
Дополнительные усилия в анкерах от плеча сдвигающей силы не
учитываются
(п.4.15).
Расчетные усилия для отдельных анкеров и анкерных групп определяются
согласно Приложению В (см. рис. Г.2.2). Расчет для случая разрушения от откалывания
края основания вблизи угла выполняется для двух направлений: в направлении нижн
ей
грани и боковой грани (п. 5.2.3.2).
Г.2.2
Проверка прочности при разрушении по стали (п.
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали при
сдвиге
(поз.1.1 табл.А.1.2)
Коэффициент надежности
= 1,25 (поз
.1.2 табл.А.1.2)
Условие прочности при разрушении по стали
(поз.
1 табл.
выполнено
кН < 0,8·29,5
кН / 1,25
кН < 18,88
��СТО 36554501
2014

1
2
3

4
= V/
sd
sd,i

2
/2 = 4
sd
1
2
sd,
,4
/4 = 2
sd
разрушение по стали и выкалыванию бетона основания за анкером
разрушение от откалывания
края основания в направлении нижней грани
разрушение
от откалывания края основания

в направлении боковой грани
Рисунок Г.2.2
Пример 2. Распределение расчетных сдвигающих сил в анкерной группе
Г.2.3
Проверка прочности при разрушении от вык
алывания бетона
основания за анкером (п.5.2.2)
Сдвигающие силы в пределах группы имеют одно направление, согласно
п. 5.2.2.2 проверка прочности выполняется для анкерной группы в целом.
Г.2.3.1 Определение нормативной силы сопротивления
выкалыванию
Rk,c
для анкерной группы (п.5.1.3.1)
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы при
разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):
,,,,,
26,6
кН
0,910,825137,5кН
RkcRkcsNreNecN
=ψψψ=⋅⋅⋅⋅=
при
1,5
1,5
,1,
11,818,56526590
Н26,6
кН
Rkcbn
ef
NkRh
=⋅=⋅⋅==
мм (табл.А.1.1),
МПа
(по табл.
6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В25)
3365
мм19
crNef
==⋅=
1,51,565
ммм
м98
crNef
ch
==⋅=
,,,
мм195мм3802
cNcrNcrN
Ass
==⋅=
(70
мм)·(90
мм)
см. рис. Г.2.3(
0,70,30,9
ψ=+=
��СТО 36554501
2014
0,50,825
reN
ψ=+=
(при отсутствии данных по фактическому
армированию)
= 1,0
Г.2.3.2 Проверка прочности от выкалывания бетона основания при сдвиге
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы при
зрушении от выкалывания бетона основания за анкером по формуле (5.22):
,,
2,037,5
кН75кН,
RkcpRkc
VkN
==⋅=
где
см. п.2.3.1 рассматриваемого примера;
2,0 (поз.3.1 табл.А.1.2).
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
=1,5 (поз
3.2 табл.
А.1.2)
Условие прочности при разрушении от выкалывания бетона основания
(поз.
3 табл.
выполнено
кН < 75
кН / 1,5
кН < 50
фактическая площадь
к расчету выкалывания бетона основания за анкером;
ктическая
площадь
к расчету при разрушении от откалывания края основания в направлении нижней грани;
фактическая площадь
к расчету при разрушении от откалывания края основания в направлении


боковой грани
Рисунок Г.2.3
Пример 2. Фактическая площадь основания условной призмы
выкалывания
��СТО 36554501
2014
Г.2.4 Проверка прочности при разрушении от откалывания края основания
(п.5.2.3)
Г.2.4.1
Разрушение от о
ткалывания края основания в направлении
нижней грани
Рассматривается схема разрушения по рис. Г.2.2(б). Расчетное усилие
кН,
мм,
мм.
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы при
азрушении от откалывания края основания по формуле (5.24):
,,,,,,,
16,78
кН
0,8551,01,01,01,0
15,1
кН
RkcRkcsVhVVecVreV
=ψψψψψ=⋅⋅⋅⋅⋅⋅=
при
1,50,0850,067
1,5
2,81265
18,590
Н16,78кН
Rkcnomfbn
VkdlRc
=⋅⋅⋅⋅=
==
nom
=12
(поз.4.2 табл. А.1.2);
мм (поз. 4.1 табл.А.1.2);
МПа
(по табл.
6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В25);
0,5
0,5
0,10,10,085
==⋅=
0,2
0,2
0,1
0,10,067
=⋅=
0222
,111
31,54,54,5(90
мм)36450мм
ссс
=⋅=⋅=⋅=
1,5·90
мм·(1,5·90
мм +
мм) = 38475
см. рис. Г.2.3(
0,70,30,70,3
0,85
1,5
1,590
ψ=+⋅=+⋅=
1,0 (при
) ; Ψ
1,0 (при
); Ψ
при отсутствии да
нных по фактическому армированию конструкции
Коэффициент надежности при разрушении от откалывания края основания
1,5 (поз.4.3 табл.А.1.2)
Условие прочности при разрушении от откалывания края основания в
направлении нижней грани
поз.4 табл.5.1)
выполнено
кН < 15,1
кН / 1,5
кН < 10
Г.2.4.2
Разрушение от откалывания края основания в направлении
боковой грани
Рассматривается схема разрушения по рис. Г.2.2(в). Расчетное усилие
кН,
мм,
мм.
Аналогично п.3.4.1
нормативное значение силы сопротивления для анкерной
группы при разрушении от откалывания края основания:
��СТО 36554501
2014
,,,,,,,
кН
0,9571,02,51,01,0
40,3
RkcRkcsVhVVecVreV
=ψψψψψ=⋅⋅⋅⋅⋅⋅=
при
1,50,0960,07
1,5
2,8126518,57011992
Н12к
Rkcnomfbn
VkdlRc
=⋅⋅⋅⋅==
0,5
0,5
0,10,10,096
==⋅=
0,2
0,2
0,1
0,10,07
=⋅=
0222
,111
31,54,54,5(70
мм)22050
ссс
===⋅=
1,5·70
мм·(1,5·70
мм +
мм) = 30975
см. рис. Г.3.3(
0,70,30,70,3
0,957
1,5
1,570
ψ=+=+⋅=
1,0 (при
= 1,0;
= 1,0
222
2,5
(0,41)
cos0,4sin
ψ=
==
(при
Условие прочности при разрушении от откалывания края
основания в
направлении боковой грани
(поз.
4 табл.
выполнено
кН < 40,3
кН / 1,5
кН < 26,8
Таким образом, несущая способность анкерного крепления при действии
сдвигающей силы по всем предусмотренным согласно п.
5.2 видам пр
оверки
прочности обеспечена.
Пример 3.
Проверить несущую способность анкерного крепления при
комбинированном действии усилий (см.рис.Г.3.1).
Дано: Металлическая деталь крепится к верхнему участку железобетонной стены
с помощью четырех химических анкеров
Hilti
HIT
со шпилькой
HIT
5.8 М12 (
110
мм). Стена толщиной 200
мм из тяжелого бетона класса по
прочности В30 с армированием Ø12 А400 с шагом 200
мм. Опорная пластина
крепежной детали толщиной 20
мм с 4 отв. Ø14
мм прилегает к о
снованию
выравнивающим слоем 10
мм. Внешние расчетные усилия, действующие в анкерном
креплении: сдвигающая сила
кН, изгибающий момент
кН·м. Температурный
режим эксплуатации от минус 43 до плюс 40
°С.
��СТО 36554501
2014
Рисунок Г.3.1
Прим
ер 3. Схема анкерного
крепления
Г.3.1 Общие положения. Расчетные усилия
Бетонное основание принимается для общего случая с трещинами.
Конструктивные требования к размещению анкеров
Hilti
HIT
HIT
М12 по табл. Б.12 соблюдены (п.4.3):
мм;
мм;
мм;
min
мм;
min
мм;
min
Эксплуатация анкерного крепления осуществляется при температурном режиме
согласно табл. 4.3.
Расчетные усилия для отдельных анкеров и анкерных групп определяются
согласно Приложению В.
Растягивающие усилия в анкерах определяются согласно
В.1.4. Расчетная схема усилий, действующих в анкерном креплении при растяжении
представлена на рис. Г.3.2.
Рисунок Г.3.2
Пример 3. Расчетная сх
ема усилий в анкерном креплении
��СТО 36554501
2014
Эпюра напряжений и д
еформаций в бетоне принятая треугольной
bxE
Модуль упругости и расчетное сопротивление бетона основания согласно
СП 63.13330.2012
= 32000
МПа,
=17
МПа.
Коэффициент жесткости химического анкера при растяжении по формуле (6.8)
при
мм/МПа (поз.2.1 табл. А.12.4):
3,1412
мм110мм
кН/м
0,05
мм/МП
nomef
===
Связь между усилиями и относительными деформациями анкера принята
линейной по формуле (В.2):
1,2,1
sas
NEA

, где
= 9118
жесткость
одиночного анкера на растяжение согласно п.
В.1.3. Для рассматриваемой группы
крайних анкеров суммарная жесткость
принимается удвоенной.
Высота сжатой зоны определяется из условия равновесия внутренних и внешних
сил и соотношения относительных деформаций бетона и анкера:
= 0:
,1,2
−=
bxE
= 0;
(3.а)
= 0:
,1,21
(/3)
NaxM
⋅−=
(3.б)
ε=⋅ε
(3.в)
Высота сжатой зоны определяется из совместного решения уравнений (3.а)
и (3.в):
кН
кН232250мм220мм18

кН18
кН
33,5
кН
32220
abaa
EFEabEFEF
+⋅⋅⋅⋅−
Усилие
1,2
при этом определяе
тся из уравнения равновесия (3.б) как:
1,2
кНм
8,4
кН
(/3)0
,238
===
Максимальные напряжения в бетоне:
1,2
2,28
0,50,5220
мм33,5мм
ER
ε==
=<
Расчетное значение растягивающей силы для одиночного анкера и анкерной
группы (два анкера крайнего ряда) соответственно:
1,2
2 = 4,2
кН;
1,2
Сдвигающие усилия в анкерах определяются согласно п.В.2.3. Для случая
разрушения по стали и выкалыванию бетона за анкером принимается равномерное
распределение сдвигающих усилий между четырьмя анкерами:
= 4кН,
��СТО 36554501
2014
/4 = 1
кН. Согласно п. В.2.6 суммарное усилие в анкерной группе при расчетах
для случая разрушения от откалывания края
= 0 (сдвигающая сила действует в
противоположную от края сторону).
При расчете на сдвиг учитывается возникновени
е дополнительного плеча
сдвигающей силы согласно п.4.13 по формуле (4.1):
мм/210мм20

мм/2
1,0
==
Г.3.2 Определение расчетных сил сопротивления при растяжении (п. 5.1)
Г.3.2.1 Разрушение по стали (п.5.1.1)
Нормативное значение силы сопротивления анкера при
разрушении по стали
кН (поз.
1.1 табл.
А.12.1)
Коэффициент надежности
= 1,5 (поз.
1.2 табл.
А.12.1)
Расчетная сила сопротивления по стали
= 42/1,5=28
Г.3.2.2 Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)
Нормативное значение
силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних
анкеров при разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):
,,,,,
45,45
кН
0,8451141
кН
RkcRkcsNreNecN
=ψψψ=⋅⋅⋅⋅=
при
1,5
1,5
,1,
8,42
211045454
Н45,45к
Rkcbn
ef
NkRh
=⋅=⋅⋅==
мм (поз.2.1 табл.А.12.1)
МПа
(по табл.
6.7. СП 63.13330.201
2 для бетона В30)
33110
ммм
м330
crNef
==⋅=
1,51,5110
мм165мм
crNef
ch
==⋅=
,,,
мм330мм1089
cNcrNcrN
Ass
==⋅=
,,2,1,
0,50,50,5117600
cNcrN
crN
crN
Assscs
=++⋅+=
0,70,30,845
ψ=+⋅=
= 1,0 (арматура в зоне установки анкеров расположена с шагом более 150
мм)
= 1,0
Коэффициент надежности при ра
зрушении от выкалывания бетона основания
1,8 (поз.
2.2 табл.
А.12.1) для анкеров на основе
HIT
Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания
= 41,5/1,8 = 23
��СТО 36554501
2014
Г.3.2.3 Комбинированное разрушение по
контакту и выкалыванию бетона
основания (п.5.1.5)
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних
анкеров при разрушении по контакту с основанием и выкалыванию бетона основания
по формуле (5.13):
,,,,,,
31,1
кН
1,010,845111,06
30,4
кН
RkpRkpcsNreNecNgNp
=ψψψψψ=⋅⋅⋅⋅⋅⋅=
при
3,14121107,531086
Н3к
RkpnomefRk
Ndh
=pτ=⋅⋅⋅==
nom
мм (поз.
3.1 табл.
А.12.1)
Н/мм
(поз.
1.3 табл.
А.12.2):
urc
16Н/мм
(поз.
1.1 табл.
А.12.2):
,,
7,3
7,31216350,4
crNpnomRkurc
=τ=⋅⋅=
, но не более 3
= 330
/2165
crNpcrNp
cs
==
,,,
мм330мм108900

cNpcrNpcrNp
Ass
==⋅=
,,2,1,
0,5
0,5
0,511760
cNpcrNp
crNp
crNp
Assscs
=++⋅+=
= 1,01
для бетона В30 (поз.3.3 табл.А.12.1)
0,70,30,845
ψ=+⋅=
= 1,0; ψ
= 1,0
1,5
1,5
127,51,01
(1)
2(21)
1,18
2,711022
nomRkc
gNp
efbn
khR
ψ=−−
=−−⋅
0,5
0,5
11,18
(1,181)1,06
gNpgNp
gNp
crNp
ψ=ψ−ψ−=−⋅−=
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
(поз.
3.4 табл.
А.12.1) для анкеров на основе
HIT
Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания
= 30,4/1,8 = 16,9
кН.
Г.3.2.4 Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4)
Критическое краевое расстояние д
ля случая разрушения от раскалывания бетона
основания при растяжении для химического анкера
HIT
согласно п. 5.1.4.2.
=4,6·
4,6·110
1,8·200
мм = 146
при
= 1,81.
Согласно п.
5.1.4.4 при
(80
) проверка прочности при
разрушении от раскалывания обязательна.
��СТО 36554501
2014
cr,sp
= 2·
cr,sp
= 2·146
= 292
Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних
анкеров при разрушении от раскалывания основания по формуле (5.11):
,,
кН1,2758,4кН

Rksp
hsp
Rkc
=ψ=⋅=
при
,,,,
,45
кН
0,8641146кН
csp
RkcsNreNecN
Rkc
csp
=ψψψ=⋅⋅⋅⋅=
45,45
кН
Rkc
см. п. 3.2.2 рассматриваемого примера
,,,

мм85264мм
cspcrspcrsp
Ass
==⋅=
,,2,1,
0,50,5
0,599
cspcrsp
crsp
crsp
Assscs
=++⋅+=
0,70,30,864
ψ=+⋅=
= 1,0; ψ
= 1,0
2/3
2/3
min
1,27
hsp

ψ===

«
при
min
=140мм (табл.Б.12)
Коэффицие
нт надежности при разрушении от раскалывания основания
=1,8
(поз.
4.1 табл.
А.12.1) для анкеров на основе
HIT
Расчетная сила сопротивления при разрушении от раскалывания основания
Msp
= 58,4/1,8 = 32,4
кН.
Г.3.3 Определение расчетных
сил сопротивления при сдвиге (п. 5.2)
Г.3.3.1 Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2)
Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали при
сдвиге с плечом силы по формуле (5.20):
Rkm,s
Rk,s
/ 0,026
= 2157
= 2,16
при
4,2
кН
Нм156,1Нм
кН
RksRks
RksMs
MM

=−=⋅⋅−=⋅

«
66 Н·м
(поз.2.1 табл.А.12.3)
по п. 3.2.1. рассматриваемого примера.
Коэффициент надежности
= 1,25 (поз.
2.2 табл.
А.12.3)
Расчетная сила сопротивления по стали
Rkm
= 2,16/1,25=1,73
Г.3.3.2
Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)
Сдвигающие силы в пределах группы имеют одно направление, согласно
п. 5.2.2.2 проверка прочности выполняется для анкерной группы в целом.
��СТО 36554501
2014
Нормативное значение силы сопротивления для
анкерной группы из четырех
анкеров при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером по формуле
(5.22):
,,
2,075

кН150,6кН
RkcpRkc
VkN
==⋅=
при
= 2 (поз.3.2 табл.А.12.3)
,,,,,
45,45
кН
0,8451175
кН
RkcRkcsNreNecN
=ψψψ=⋅⋅⋅⋅=
где
,,2,11,
0,50,5
0,521
cNcrN
crN
crN
Assscss
=++++=
(для группы
из четырех анкеров); остал
ьные величины по п. 3.2.2 рассматриваемого примера.
Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания
1,5 (поз.
3.3 табл.
А.12.3)
Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания
за анкером
50,6/1,5 = 100,4
Г.3.4 Проверка прочности при совместном воздействии усилий растяжения
и сдвига (п. 5.3)
Сводные данные по расчетным усилиям и расчетным силам сопротивления, а
также их частным отношениям β по предусмотренным механиз
мам разрушения
см.
табл. Г.3.1
Г.3.2.
Г.3.1
п.п.
Механизм разрушения при
растяжении
Расчетное
усилие
Расчетная сила
сопротивления
β =
разрушение по стали
Rk,s
Ms
разрушение от
выкалыва
ния бетона
основания
Rk
Mc
комбинированное
разрушение по контакту
анкера с основанием и
выкалыванию бетона
основания
Rk,p
Mp
разрушение от
раскалывания основания
Rk,sp
Msp
Г.3.2
п.п.
Механизм разрушения при
сдвиге
Расчетное
усилие
Расчетная сила
сопротивления
β =
разрушение по стали
Rkm,s
разрушение от
выкалывания бетона
основания за анкером
Rk,cp
разрушение от
откалывания края
основания
Sd

0
��СТО 36554501
2014
Откуда коэффициенты β
= 0,5; β
= 0,58 (максимальные значения).
Условия прочности (5.34)
(5.36) для анкеров при совместном воздействии
растяжения и сдвига выполнен
= 0,5 1,0 ,
= 0,58 1,0 ,
= 1,08 1,2
Таким образом, несущая способность анкерного крепления при
комбинированном действии усилий по всем предусмотренным согласно п.5.3 видам
проверки прочности обеспечена
СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ
ОАО «НИЦ «СТРОИТЕЛЬСТВО»
АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ
HILTI
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ
СТО 36554501
039
2014
Подготовлено к изданию ОАО НИЦ «Строительство»
Тел.: (499) 174
Формат 60×84
. Тираж
экз. Заказ № /14.
Отпечатано в ООО «Аналитик»
г. Москва, ул. Клары Цеткин, д.18, корп. 3

Приложенные файлы

  • pdf 5426062
    Размер файла: 4 MB Загрузок: 0

Добавить комментарий