tkp_232 (Восстановлен)


ТЕХНИЧЕСКИЙ КОДЕКС ТКП 45-3.03-232-2011 (02250)
УСТАНОВИВШЕЙСЯ ПРАКТИКИ



МОСТЫ И ТРУБЫ
Строительные нормы проектирования
МАСТЫ I ТРУБЫ
Будаўнiчыя нормы праектавання


Издание официальное


Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь
Минск 2012
УДК 624.21.04 МКС 93.040 КП 02
Ключевые слова: мост, труба, габарит, предельное состояние, коэффициент динамичности, долговечность, грузоподъемность
Предисловие
Цели, основные принципы, положения по государственному регулированию и управлению в области технического нормирования и стандартизации установлены Законом Республики Беларусь «О техническом нормировании и стандартизации».
1  РАЗРАБОТАН Государственным предприятием «БелдорНИИ».
Авторский коллектив: к. т. н. О. М. Вайтович — руководитель разработки, д. т. н. Г. П. Пастушков, к. т. н. В. Г. Пастушков, С. Г. Караткевич
ВНЕСЕН Департаментом «Белавтодор» Министерства транспорта и коммуникаций Республики Беларусь
2  УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом Министерства архитектуры и строительства Республики Беларусь от 22 апреля 2011 г. № 133
В Национальном комплексе технических нормативных правовых актов в области архитектуры и строительства настоящий технический кодекс установившейся практики входит в блок 3.03 «Сооружения транспорта и транспортная инфраструктура»
3  ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ (с отменой на территории Республики Беларусь СНиП 2.05.03-84)
© Минстройархитектуры, 2012
Настоящий технический кодекс установившейся практики не может быть воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Министерства архитектуры и строительства Республики Беларусь
Издан на русском языке
Содержание
1  Область применения1
2  Нормативные ссылки2
3  Термины и определения и обозначения4
4  Классификация мостов и труб5
5  Общие требования5
5.1  Транспортно-эксплуатационные характеристики мостов и труб5
5.2  Проектный срок службы6
5.3  Надежность6
5.4  Предельные состояния7
5.5  Расчетные схемы8
5.6  Архитектурные требования8
5.7  Расположение мостов и труб8
5.8  Основные требования к конструкциям9
5.9  Габариты10
5.10  Расчет мостов и труб на действие водного потока13
5.11  Расчет сооружений на силовые воздействия14
5.12  Деформации, перемещения, продольный профиль16
5.13  Верхнее строение пути на железнодорожных мостах19
5.14  Мостовое полотно автодорожных и городских мостов19
5.15  Отвод воды23
5.16  Сопряжение мостов с подходами25
5.17  Оценка влияния на окружающую природную среду26
5.18  Особенности проектирования пешеходных мостов26
5.19  Особенности проектирования реконструкции и ремонтов мостов27
5.20  Эксплуатационные обустройства27
5.21  Подземные пешеходные переходы29
5.22  Содержание мостов30
5.23  Особенности проектирования мостов на подрабатываемых территориях31
6  Нагрузки и воздействия31
7  Сочетания нагрузок53
8  Долговечность53
9  Бетонные и железобетонные конструкции56
9.1  Требования к бетону56
9.2  Требования к арматуре61
9.3  Общие требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций69
9.4  Расчет бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы78
9.5  Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы80
9.6  Конструктивные требования82
9.6.1 Минимальные размеры сечений элементов конструкций82
9.6.2 Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры83
9.6.3 Защитный слой бетона83
9.6.4 Минимальные расстояния между арматурными элементами85
9.6.5 Анкеровка ненапрягаемой арматуры86
9.6.6 Анкеровка напрягаемой арматуры87
9.6.7 Продольное армирование элементов конструкций87
9.6.8 Поперечное армирование элементов конструкций88
9.6.9 Сварные соединения арматуры90
9.6.10 Стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку (без сварки)91
9.6.11 Стыки элементов сборных железобетонных конструкций91
9.6.12 Дополнительные указания по конструированию предварительно напряженных железобетонных элементов конструкций92
9.6.13 Стальные закладные изделия92
9.6.14 Конструирование опор93
9.6.15 Гидроизоляция железобетонных поверхностей конструкций94
10  Стальные конструкции95
10.1  Общие положения95
10.2  Материалы и полуфабрикаты95
10.3  Расчетные характеристики материалов и соединений97
10.4  Расчет стальных конструкций103
10.5  Конструктивные требования105
10.5.1 Общие положения105
10.5.2 Сечения элементов конструкций106
10.5.3 Ребра жесткости сплошных изгибаемых балок108
10.5.4  Предварительно напряженные пролетные строения110
10.5.5  Сварные и болтовые соединения, соединения на высокопрочных болтах110
10.5.6  Детали конструкции113
10.5.7  Конструкция планок и перфорированных листов114
10.5.8  Особенности конструкции болтосварных пролетных строений114
10.5.9 Конструкция ортотропной плиты проезжей части115
10.5.10  Конструкция опорных частей116
11  Сталежелезобетонные конструкции116
11.1  Общие положения116
11.2  Расчет сталежелезобетонных конструкций121
11.3  Конструктивные требования121
12  Деревянные конструкции123
12.1  Общие положения123
12.2  Требования к материалам123
12.3  Расчетные характеристики материалов и изделий124
12.4  Расчет деревянных конструкций125
12.5  Конструктивные требования127
13  Основания и фундаменты132
13.1  Общие положения132
13.2  Расчеты132
13.3  Конструирование фундаментов134
Приложение А  (справочное)  Обозначения136
Приложение Б  (обязательное)  Габариты приближения конструкций мостовых сооружений на автомобильных дорогах, улицах и дорогах в населенных пунктах143
Приложение В  (обязательное)  Методика определения равнодействующей нормативного горизонтального (бокового) давления от собственного веса грунта на опоры мостов148
Приложение Г  (обязательное)  Методика определения коэффициента вертикального давления грунта при расчете звеньев (секций) труб150
Приложение Д  (обязательное)  Нормативная временная вертикальная нагрузка СК от железнодорожного подвижного состава и правила загружения ею линий влияния151
Приложение Е  (справочное)  Эквивалентные нагрузки от одиночных тяжелых нагрузок НК-112, НК-80 и НГ-60157
Приложение Ж  (справочное)  Эквивалентные нагрузки от одиночных автомобилей, стоящих и движущихся колонн автомобилей нагрузки АБ159
Приложение К  (обязательное)  Методика определения горизонтального (бокового) давления грунта на береговые опоры (устои) от транспортных средств железных и автомобильных дорог160
Приложение Л  (обязательное)  Аэродинамический коэффициент лобового сопротивления164
Приложение М  (обязательное)  Нормативная ледовая нагрузка166
Приложение Н  (справочное)  Коэффициент сочетаний для временных нагрузок и воздействий168
Приложение П  (обязательное)  Расчет бетонных и железобетонных конструкций172
Приложение Р  (справочное)  Соответствие обозначений классов арматуры201
Приложение С (обязательное)  Потери предварительного напряжения арматуры202
Приложение Т  (обязательное)  Расчет жестких звеньев круглых железобетонных труб207
Приложение У  (обязательное)  Коэффициент условий работы канатов208
Приложение Ф  (обязательное)  Расчет стальных конструкций мостов209
Приложение Х  (обязательное)  Учет ползучести, виброползучести бетона и обжатия поперечных швов в сталежелезобетонных конструкциях269
Приложение Ц  (обязательное)  Определение напряжений в сталежелезобетонных балках от усадки бетона и температурных воздействий273
Приложение Ш  (обязательное)  Расчет сталежелезобетонных конструкций275
Приложение Э  (обязательное)  Расчетное сопротивление грунтов основания осевому сжатию286
Приложение Ю  (обязательное)  Методика проверки несущей способности по грунту фундамента из свай или опускного колодца как условного фундамента мелкого заложения289
Приложение Я  (обязательное)  Методика проверки несущей способности подстилающего слоя грунта292
Приложение 1  (обязательное)  Методика определения дополнительного давления на основание устоя от веса примыкающей части подходной насыпи294
Библиография296
ТЕХНИЧЕСКИЙ КОДЕКС УСТАНОВИВШЕЙСЯ ПРАКТИКИ
МОСТЫ И ТРУБЫ
Строительные нормы проектирования
МАСТЫ I ТРУБЫ
Будаўнiчыя нормы праектавання
Bridges and culverts
Design specifications
Дата введения 2011-11-01
1 Область применения
Настоящий технический кодекс установившейся практики (далее — технический кодекс) распространяется на мостовые сооружения (далее — мосты) и трубы и устанавливает строительные нормы проектирования новых, реконструкции и ремонтов существующих мостов и труб, расположенных:
— на автомобильных дорогах общего и необщего пользования, улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов;
— на железных дорогах колеи 1520 мм (по СНБ 3.03.01), линиях метрополитена и трамвайных линиях;
— на дорогах, совмещенных для движения автомобильного транспорта с железнодорожным, с метрополитеном и трамваем.
Технический кодекс также распространяется на проектирование пешеходных мостов и пешеходных тоннелей под железными, автомобильными дорогами, улицами и дорогами населенных пунктов, а также пролетных строений и опор разводных мостов.
Технический кодекс не распространяется на проектирование:
— мостовых сооружений на железнодорожных высокоскоростных (свыше 200 км/ч) пассажирских линиях;
— механизмов разводных пролетов мостов;
— мостов и труб на внутренних автомобильных дорогах лесозаготовительных и лесохозяйственных организаций (не выходящих на сеть дорог общего пользования и к водным путям);
— служебных эстакад и галерей зданий и промышленных сооружений.
Требования настоящего технического кодекса являются обязательными для организаций и предприятий, осуществляющих проектирование новых, реконструкцию и ремонт существующих мостов и труб.
2 Нормативные ссылки
В настоящем техническом кодексе использованы ссылки на следующие технические нормативные правовые акты в области технического нормирования и стандартизации (далее — ТНПА):1)
ТКП 068-2011 (02191)  Автомобильные дороги. Классификация и состав работ по строительству, реконструкции и капитальному ремонту
ТКП 069-2011 (02191)  Автомобильные дороги. Классификация и состав работ по текущему ремонту и содержанию
ТКП 201-2009 (02191)  Мосты и трубы. Правила устройства гидроизоляции
ТКП 203-2009 (02191)  Автомобильные дороги. Правила устройства покрытий и защитных слоев покрытий по мембранной технологии
_________________________________
1) СНБ, СНиП, пособие к СНиП имеют статус технического нормативного правового акта на переходный период до их замены техническими нормативными правовыми актами, предусмотренными Законом Республики Беларусь «О техническом нормировании и стандартизации».
ТКП 45-1.01-4-2005 (02250)  Система технического нормирования и стандартизации Республики Беларусь. Национальный комплекс технических нормативных правовых актов в области архитектуры и строительства. Основные положения
ТКП 45-3.03-19-2006 (02250)  Автомобильные дороги. Нормы проектирования
ТКП 45-1.03-44-2006 (02250)  Безопасность труда в строительстве. Строительное производство
ТКП 45-3.03-96-2008 (02250)  Автомобильные дороги низших категорий. Правила проектирования
ТКП 45-2.01-111-2008 (02250)  Защита строительных конструкций от коррозии. Строительные нормы проектирования
ТКП 45-3.01-116-2008 (02250)  Градостроительство. Населенные пункты. Нормы планировки и застройки
ТКП 45-5.05-146-2009 (02250)  Деревянные конструкции. Строительные нормы проектирования
ТКП 45-2.04-153-2009 (02250)  Естественное и искусственное освещение. Строительные нормы проектирования
ТКП 45-3.04-168-2009 (02250)  Расчетные гидрологические характеристики. Порядок определения
ТКП 45-3.04-170-2009 (02250)  Гидротехнические сооружения. Правила определения нагрузок и воздействий (волновых, ледовых и от судов)
ТКП 45-3.03-188-2010 (02250)  Мосты и трубы. Строительные нормы проектирования фундаментов
ТКП 45-3.03-195-2010 (02250)  Части опорные полимерные для автодорожных мостов. Правила проектирования
ТКП 45-3.03-227-2010 (02250)  Улицы населенных пунктов. Строительные нормы проектирования
СТБ 943-2007  Грунты. Классификация
СТБ 1026-2008  Секции металлические перильных ограждений мостов и путепроводов. Технические условия
СТБ 1033-2004  Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Технические условия
СТБ 1092-2006  Мастика герметизирующая битумно-эластомерная. Технические условия
СТБ 1107-98  Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные на битумном и битумно-полимерном вяжущем. Технические условия
СТБ 1291-2007  Дороги автомобильные и улицы. Требования к эксплуатационному состоянию, допустимому по условиям обеспечения безопасности дорожного движения
СТБ 1300-2007  Технические средства организации дорожного движения. Правила применения
СТБ 1311-2002  Щебень кубовидный из плотных горных пород. Технические условия
СТБ 1464-2004  Материалы для ремонта бетонных и железобетонных конструкций автомобильных дорог. Технические условия
СТБ 1481-2004  Бетоны конструкций мостовых сооружений. Метод определения степени карбонизации
СТБ 1544-2005  Бетоны конструкционные тяжелые. Технические условия
СТБ 1704-2006  Арматура ненапрягаемая для железобетонных конструкций. Технические условия
СТБ 1706-2006  Арматура напрягаемая для железобетонных конструкций. Технические условия
СТБ 1711-2007  Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия
СТБ 1712-2007  Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия
СТБ 1714-2007  Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия
СТБ 1723-2007  Строительство. Конструкции металлические. Термины и определения
СТБ 1739-2007  Элементы металлические дорожных ограждений барьерного типа. Технические условия
СТБ 1763-2007  Плиты железобетонные безбалластного мостового полотна. Технические условия
СТБ 1768-2007  Строительство. Конструкции и изделия бетонные и железобетонные. Термины и определения
СТБ 1994-2009  Конструкции железобетонные эксплуатируемые. Потенциометрический метод определения состояния арматуры
СТБ 2056-2010  Конструкции стальные мостовые. Общие технические условия
СТБ 2074-2010  Смеси асфальтобетонные вибролитые и вибролитой асфальтобетон. Технические условия
СТБ 2174-2011  Изделия арматурные сварные для железобетонных конструкций. Технические условия
СТБ 2221-2011  Бетоны конструкционные тяжелые для транспортного и гидротехнического строительства. Технические условия
ГОСТ 9.401-91  Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Общие требования и методы ускоренных испытаний на стойкость к воздействию климатических факторов
ГОСТ 380-2005  Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки
ГОСТ 535-2005  Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия
ГОСТ 977-88  Отливки стальные. Общие технические условия
ГОСТ 1050-88  Прокат сортовой, калиброванный, со специальной отделкой поверхности из углеродистой качественной конструкционной стали. Общие технические условия
ГОСТ 1759.4-87  Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний
ГОСТ 1759.5-87  Гайки. Механические свойства и методы испытаний
ГОСТ 2770-74  Масло каменноугольное для пропитки древесины. Технические условия
ГОСТ 3064-80  Канат одинарной свивки типа ТК конструкции 137 (1 + 6 + 12 + 18). Сортамент
ГОСТ 4028-63  Гвозди строительные. Конструкция и размеры
ГОСТ 4543-71  Прокат из легированной конструкционной стали. Технические условия
ГОСТ 4784-97  Алюминий и сплавы алюминиевые деформируемые. Марки
ГОСТ 5632-72  Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки
ГОСТ 5781-82  Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 5915-70  Гайки шестигранные класса точности В. Конструкция и размеры
ГОСТ 6713-91  Прокат низколегированный конструкционный для мостостроения. Технические условия
ГОСТ 7348-81  Проволока из углеродистой стали для армирования предварительно напряженных железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 7798-70  Болты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкции и размеры
ГОСТ 8479-70  Поковки из конструкционной углеродистой и легированной стали. Общие технические условия
ГОСТ 8736-93  Песок для строительных работ. Технические условия
ГОСТ 9238-83  Габариты приближения строений и подвижного состава железных дорог колеи 1520 (1524) мм
ГОСТ 10060.2-95  Бетоны. Ускоренные методы определения морозостойкости при многократном замораживании и оттаивании
ГОСТ 10605-94  Гайки шестигранные с диаметром резьбы свыше 48 мм класса точности В. Технические условия
ГОСТ 10922-90  Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия
ГОСТ 13726-97  Ленты из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия
ГОСТ 13840-68  Канаты стальные арматурные 17. Технические условия
ГОСТ 14098-91  Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкция и размеры
ГОСТ 14637-89  Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия
ГОСТ 16483.10-73  Древесина. Методы определения предела прочности при сжатии вдоль волокон
ГОСТ 19281-89  Прокат из стали повышенной прочности. Общие технические условия
ГОСТ 21437-95  Сплавы цинковые антифрикционные. Марки, технические требования и методы испытаний
ГОСТ 21631-76  Листы из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия
ГОСТ 22353-77  Болты высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры
ГОСТ 22354-77  Гайки высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры
ГОСТ 22355-77  Шайбы класса точности С к высокопрочным болтам. Конструкция и размеры
ГОСТ 22356-77  Болты и гайки высокопрочные и шайбы. Общие технические условия
ГОСТ 23279-85  Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Общие технические условия
ГОСТ 23961-80  Метрополитены. Габариты приближения строений, оборудования и подвижного состава
ГОСТ 24379.0-80  Болты фундаментные. Общие технические условия
ГОСТ 24379.1-80  Болты фундаментные. Конструкция и размеры
ГОСТ 26775-97  Габариты подмостовые судоходных пролетов мостов на внутренних водных путях. Нормы и технические требования
ГОСТ 26804-86  Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические условия
ГОСТ 27751-88  Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету
ГОСТ 28450-90  Брусья мостовые деревянные. Технические условия
СНБ 2.04.02-2000  Строительная климатология
СНБ 3.03.01-98  Железные дороги колеи 1520 ммСНБ 5.03.01-02  Бетонные и железобетонные конструкции
СНиП 2.01.07-85  Нагрузки и воздействия
СНиП 2.01.09-91  Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах
СНиП 2.05.07-91  Промышленный транспорт
СНиП 2.05.09-90  Трамвайные и троллейбусные линии
СНиП 2.02.01-83  Основания зданий и сооружений
СНиП II-23-81*  Стальные конструкции
СНиП 3.02.01-87  Земляные сооружения, основания и фундаменты
П2-2000 к СНиП 3.06.07-86  Определение грузоподъемности железобетонных и сталежелезобетонных балочных пролетных строений автодорожных мостов.
Примечание — При пользовании настоящим техническим кодексом целесообразно проверить действие ТНПА по Перечню технических нормативных правовых актов в области архитектуры и строительства, действующих на территории Республики Беларусь, и каталогу, составленным по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим информационным указателям, опубликованным в текущем году.
Если ссылочные ТНПА заменены (изменены), то при пользовании настоящим техническим кодексом следует руководствоваться замененными (измененными) ТНПА. Если ссылочные ТНПА отменены без замены, то положение, в котором дана ссылка на них, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Термины и определения и обозначения
3.1  Термины и определения
В настоящем техническом кодексе применяют термины, установленные в СТБ 1723, СТБ 1768 и ГОСТ 27751, а также следующие термины с соответствующими определениями:
3.1.1 габарит приближения конструкций: Габарит в плоскости, перпендикулярной продольной оси сооружения, внутрь которого не должны выступать элементы конструкций или другие устройства.
3.1.2 долговечность: Свойство сооружения сохранять работоспособное состояние до наступления предельного состояния при установленной системе содержания и ремонтов.
Примечание — Характеристиками долговечности являются срок службы и ресурс.
3.1.3 живучесть: Способность элемента или конструкции сохранять несущую способность при повреждении или разрушении отдельных частей.
3.1.4 мостовой переход: Комплекс сооружений, используемый для перехода через водоток, состоящий из моста, подходов к нему, берегоукрепительных и регуляционных сооружений.
3.1.5 мостовое сооружение: Инженерное сооружение, состоящее из опор и пролетных строений, предназначенное для пропуска через препятствия железнодорожного и автомобильного транспорта, пешеходов и коммуникаций различного назначения.
Примечание — К мостовым сооружениям относятся мосты, путепроводы, виадуки, эстакады.
3.1.6 надежность: Свойство сооружения выполнять свои функции в течение всего нормативного срока службы.
3.1.7 проектный срок службы: Период, на протяжении которого сооружение может выполнять предусмотренные проектом функции при условии выполнения работ по содержанию и ремонтам.
3.1.8 реконструкция: По ТКП 45-1.01-4.
3.1.9 ремонт: По ТКП 45-1.01-4.
3.1.10 труба: Инженерное сооружение, укладываемое в теле насыпи автомобильной или железной дороги для пропуска водного потока, дороги или пропуска животных.
3.2  Обозначения
Обозначения, принятые в настоящем техническом кодексе, приведены в приложении А.
4 Классификация мостов и труб
4.1 Мосты классифицируют по типам на:
— мосты;
— эстакады;
— путепроводы;
— виадуки;
— биопереходы.
4.2 Мосты классифицируют по назначению на:
— железнодорожные;
— автодорожные;
— городские;
— пешеходные;
— специальные;
— совмещенные.
4.3 Мосты классифицируют по материалам пролетных строений на:
— бетонные;
— железобетонные;
— металлические;
— сталежелезобетонные;
— деревянные;
— каменные.
4.4 Мосты классифицируют по параметрам:
— по длине:
малые — длиной до 25 м включ.;
средние — длиной св. 25 м до 100 м включ.;
большие — длиной св. 100 м; автодорожные и городские мосты длиной менее 100 м, но пролетами св. 60 м.
Длину мостов принимают по внешним граням береговых устоев, включая открылки необсыпных устоев. Длину переходных плит в длину моста не включают. Ширину мостов принимают по наружным граням мостового полотна (карнизов, тротуаров и др.);
— по числу пролетов:
однопролетные;
многопролетные.
4.5 Мосты классифицируют по статической схеме на:
— балочные разрезные;
— балочные неразрезные;
— арочные;
— висячие;
— вантовые с балкой жесткости;
— рамные;
— комбинированные и др.
4.6 Трубы классифицируют по:
— числу отверстий (одноочковые и многоочковые);
— виду поперечного сечения (прямоугольные, круглые, овальные);
— материалам (железобетонные, металлические);
— назначению (для пропуска водного потока, дороги, животных).
5 Общие требования
5.1 Транспортно-эксплуатационные характеристики мостов и труб
5.1.1 При проектировании мостов и труб должны быть обеспечены следующие транспортно-эксплуатационные характеристики (потребительские свойства):
— функциональные;
— обеспечивающие живучесть;
— эксплуатационные;
— социально-экономические.
5.1.1.1 Функциональные характеристики:
— пропускная способность;
— грузоподъемность;
— безопасность и комфортность движения;
— долговечность и безотказность.
5.1.1.2 Характеристики, обеспечивающие живучесть:
— сопротивляемость воздействию водных потоков, ветровых нагрузок ледоходов и других природных явлений;
— огнестойкость;
— живучесть при повреждениях.
5.1.1.3 Эксплуатационные характеристики:
— доступность для ремонта и содержания;
— ремонтопригодность.
5.1.1.4 Социально-экономические характеристики:
— экономичность и планировочная целесообразность;
— экологичность;
— архитектурная и цветовая выразительность.
5.2 Проектный срок службы
5.2.1 Проектный срок службы мостов — 100 лет, труб — 50 лет, деревянных мостов — 25 лет.
5.2.2 Проектный срок службы элементов мостовых сооружений, при выполнении нормативных условий содержания и ремонтов, приведен в таблице 1.
Таблица 1 В годах
Элементы мостов Проектный срок службы, не менее
Конструкции пролетных строений с пролетами более 33 м, опоры (кроме деревянных) 100
Конструкции пролетных строений с пролетами до 33 м включ. 75
Деревянные конструкции пролетных строений, опор 25
Покрытие проезжей части мостов на республиканских автомобильных дорогах и в городах 7
Покрытие проезжей части мостов на местных автомобильных дорогах, в сельских населенных пунктах 10
Гидроизоляция проезжей части мостов 15
Система водоотвода и дренажа 20
Ограждающие устройства 20
Резиновые опорные части 25
Полиуретановые опорные части 100
Эксплуатационные обустройства 50
Деревянные элементы мостового полотна 5
5.3 Надежность
5.3.1 Сооружение должно быть запроектировано таким образом, чтобы при условии выполнения работ по содержанию сооружения его конструктивные элементы имели надежность не ниже нормированной в течение всего проектного срока службы.
Для мостовых сооружений в зависимости от экономических, социальных и экологических последствий от их отказов устанавливаются три уровня ответственности, которые учитываются коэффициентом надежности по ответственности n.
Значения коэффициента n следует принимать по таблице 2.
Таблица 2
Уровеньответственности Характеристика сооружений Коэффициент надежности по ответственности n
I (повышенный) Мосты высокой экономической и социальной значимости:
служат безальтернативным путем сообщения;
мосты большие и средние;
мосты с пролетами 40 м и более;
мосты метрополитенов;
мосты на железных дорогах 1,05
II (нормальный) Все мосты, которые не отнесены к I и III классам 1,0
III (пониженный) Временные мосты 0,90
5.3.2 Коэффициент надежности по ответственности учитывается при расчетах умножением внутренних сил и перемещений конструкций и оснований, вызываемых нагрузками и воздействиями.
5.3.3 Сооружение должно быть запроектировано с гарантированной минимальной возможностью разрушения и последствий от возможных аварий транспорта, террористических актов, других непредвиденных разрушающих воздействий.
5.3.4 При проектировании предотвращение разрушения сооружения или ограничение последствий непредвиденных воздействий должно обеспечиваться следующими условиями:
— применением конструктивных схем и конструкций, которые позволяют уменьшить потенциальный риск повреждения или уничтожения конструктивных элементов сооружения;
— статическая схема сооружений должна минимально реагировать на непредвиденные воздействия (например, просадки грунта);
— конструкции сооружений должны быть долговечными, ремонтопригодными и доступными для осмотра и выполнения работ по текущему ремонту и содержанию.
5.3.5 Требования надежности обеспечиваются при проектировании мостов и труб и их конструктивных элементов в соответствии с указаниями настоящего технического кодекса.
5.4 Предельные состояния
5.4.1 Конструкции мостовых сооружений следует рассчитывать по методу предельных состояний. В соответствии с ГОСТ 27751 предельные состояния подразделяют на две группы:
— первая группа — характеризуется невозможностью эксплуатации конструкций сооружения или утратой несущей способности сооружения в целом;
— вторая группа — характеризуется усложнением (препятствием) для нормальной эксплуатации сооружения, уменьшением проектной долговечности.
5.4.2 Предельное состояние первой группы или аварийное разрушение:
— потеря несущей способности грунтов основания;
— потеря прочности;
— потеря устойчивости формы;
— потеря устойчивости положения (опрокидывание, скольжение и т. п.);
— потеря выносливости.
5.4.3 Предельное состояние второй группы, усложнение или невозможность нормальной эксплуатации:
— чрезмерные деформации;
— образование трещин или достижение трещинами предельно допустимой ширины раскрытия;
— недопустимые колебания конструкций при воздействии временных нагрузок;
— другие явления, при которых возникает необходимость временного ограничения нормальной эксплуатации сооружения (например, разрушение элементов мостового полотна, появление усталостных трещин и т. д.).
5.5 Расчетные схемы
5.5.1 Расчетные схемы для определения внутренних усилий от статических и динамических нагрузок должны соответствовать работе сооружения на всех этапах изготовления, транспортирования, монтажа конструкций и эксплуатации.
Если последовательность монтажа влияет на конечное напряженно-деформированное состояние конструкций, то расчетные схемы должны отражать все стадии монтажа.
5.5.2 Конструкции пролетных строений мостов, как правило, следует рассчитывать как пространственные, а при условном расчленении их на плоские системы — приближенными методами, выработанными практикой проектирования, и учитывать взаимодействие элементов с основанием и между собой.
5.5.3 Как правило, на всех стадиях нагружения в расчетах принимается линейная работа материалов в сечениях.
Перераспределение внутренних усилий за счет пластических деформаций в сечениях может приниматься при соответствующем обосновании, а также при расчетах сооружения в процессе эксплуатации.
5.5.4 В расчетных схемах статически неопределимых конструкций, в элементах которых происходят долговременные процессы, должны быть отражены эти процессы для получения конечного распределения усилий.
5.6 Архитектурные требования
Архитектурные требования, включая требования к художественно-декоративному облику сооружения, определяет заказчик в задании на проектирование.
Архитектурные решения сооружений в городах, курортных и рекреационных зонах рекомендуется принимать на конкурсной основе.
5.7 Расположение мостов и труб
5.7.1 Выбор места перехода, разбивку мостов на пролеты, назначение положения сооружения в плане и профиле следует производить с учетом требований трассирования дороги (линии) или принятых градостроительно-планировочных решений, строительных и эксплуатационных показателей вариантов, а также русловых, геологических, гидрологических, экологических, ландшафтных и других местных условий, влияющих на технико-экономические показатели соответствующего участка дороги (линии).
5.7.2 При выборе места мостового перехода через судоходные реки следует руководствоваться требованиями ГОСТ 26775.
5.7.3 Число и размеры водопропускных сооружений на пересечении водотока следует определять на основе гидравлических расчетов, при этом учитывать влияние сооружения на окружающую природную среду.
Пропуск вод нескольких водотоков через одно сооружение должен быть обоснован, а при наличии лессовых грунтов и возможности образования наледи — не допускается.
5.7.4 Железнодорожные мосты с устройством рельсового пути на балласте, малые и средние автодорожные и городские мосты, а также трубы разрешается располагать на участках дороги (улицы) с любым профилем и планом, принятыми для проектируемой дороги (улицы).
Железнодорожные мосты с безбалластной проезжей частью следует располагать на прямых участках пути, горизонтальных площадках или уклонах не более 4 ‰. Расположение таких мостов на уклонах более 4 ‰, но не более 8 ‰, а на железных дорогах предприятий и на кривых в плане допускается только при технико-экономическом обосновании.
5.7.5 Продольный уклон ездового полотна автодорожных мостов рекомендуется принимать не более 20 ‰.
5.7.6 Продольный уклон ездового полотна больших мостов должен быть, ‰, не более:
30— для автодорожных мостов;
40— для городских мостов;
20— для мостов с деревянным настилом.
При специальном обосновании продольный уклон в пределах транспортных развязок в городах может быть увеличен, но во всех случаях не должен превышать 80 ‰.
5.7.7 Толщину засыпки над звеньями или плитами перекрытия труб (включая пешеходные тоннели), а также над сводами мостов следует принимать не менее указанной в таблице 3.
Таблица 3 В метрах
Тип дорог Толщина засыпки* над
железобетонными трубами металлическими гофрированными трубами сводами мостов
Железные:
общей сети и подъездные пути предприятий
внутренние пути предприятий 1,0
0,4 1,2
1,0 0,7
0,7
Автомобильные общего пользования, улицы в городах, поселках и сельских населенных пунктах, а также автомобильные дороги промышленных предприятий 0,5 0,5** 0,2
Автомобильные дороги необщего пользования 0,2*** — —
* Считая от верха звена (плиты перекрытия) трубы или от верхней точки свода до подошвы рельсов — на железных дорогах или до низа монолитных слоев дорожной одежды — на автомобильных дорогах.
** Но не менее 0,8 м от верха звена трубы до поверхности дорожного покрытия.
*** Но не менее 0,5 м до уровня бровки земляного полотна.
Примечание — Толщину засыпки над железобетонными трубами и пешеходными тоннелями, расположенными в пределах железнодорожных станций, допускается принимать менее 1,0 м.
5.8 Основные требования к конструкциям
5.8.1 Основные размеры пролетных строений и опор новых мостов, а также труб следует назначать с соблюдением принципов модульности и унификации в строительстве.
При разработке типовых проектов железнодорожных мостов и труб следует предусматривать возможность использования их при строительстве вторых путей и замене пролетных строений на эксплуатируемой сети.
5.8.2 Расчетные пролеты или полную длину пролетных строений автодорожных и городских мостов на прямых участках дорог следует назначать равными 3, 6, 9, 12, 15, 18, 21, 24, 33 и 42 м, а при больших размерах пролетов — кратными 21 м.
Отступление от указанных размеров допускается, при технико-экономическом обосновании, при проектировании: мостов, возводимых вблизи существующих; ремонтов и реконструкции сооружений с сохранением опор; многопролетных путепроводов через железнодорожные станционные пути; деревянных мостов пролетами менее 9 м, а также отдельных пролетов мостов сложных систем.
5.8.3 Конструкция деформационных устройств (опорных частей, шарниров, деформационных швов, уравнительных приборов, сезонных уравнительных рельсов) и их расположение должны обеспечивать необходимую свободу для предусматриваемых взаимных перемещений (линейных, угловых) отдельных частей (элементов) сооружения.
Проектная документация должна содержать указания по установке деформационных устройств с учетом степени готовности сооружения и температуры во время замыкания конструкции.
5.8.4 На мостовых переходах, при необходимости регулирования направления водного потока и предотвращения подмывов (размывов), необходимо предусматривать струенаправляющие и берегоукрепительные сооружения.
Струенаправляющие дамбы следует предусматривать при пойменном расходе воды не менее 15 % расчетного расхода или при средних расчетных скоростях течения воды под мостом до размыва более 1 м/с, а также при соответствующих ситуационных особенностях перехода (прижимных течениях, перекрытиях проток и т. п.).
Для труб и малых мостов на основании гидравлических расчетов следует предусматривать углубление, планировку и укрепление русел, устройства, препятствующие накоплению наносов, а также устройства для гашения скоростей протекающей воды на выходе и входе.
5.8.5 Размер отверстия (и высоту в свету) труб следует назначать, как правило, м, не менее:
1,00— при длине трубы (или при расстоянии между смотровыми колодцами в междупутье на станциях) до 20 м включ.;
1,25— при длине трубы св. 20 до 30 м включ.;
0,50— на дорогах III категории и ниже на съездах при устройстве в пределах трубы быстротока (уклон 10 ‰ и более) и ограждений на входе.
При длине трубы более 30 м принимается проектное решение на основе сравнения технико-экономических показателей конкурентоспособных вариантов.
Отверстие труб на дорогах необщего пользования при длине трубы 10 м и менее допускается принимать 0,5 м.
Отверстие труб и малых мостов допускается увеличивать для использования их в качестве пешеходных переходов, скотопрогонов, а в случае технико-экономической целесообразности — для пропуска автомобильного транспорта (низких, узкозахватных сельскохозяйственных машин) с обеспечением соответствующих габаритов.
5.8.6 Водопропускные трубы на расчетный расход, как правило, следует проектировать на безнапорный режим работы. Полунапорный и напорный режимы работы допускается предусматривать при технико-экономическом обосновании. При этом под оголовками и звеньями следует предусматривать фундаменты, а при необходимости, и противофильтрационные экраны. Кроме того, при напорном режиме следует предусматривать специальные входные оголовки и обеспечивать водонепроницаемость швов между торцами звеньев и секциями фундаментов, надежное укрепление русла, устойчивость насыпи против напора и фильтрации.
5.8.7 Водопропускные трубы, как правило, следует проектировать с входными и выходными оголовками, форма и размеры которых обеспечивают принятые в расчетах условия протекания воды и устойчивость насыпи, окружающей трубу.
Металлические гофрированные трубы допускается проектировать без устройства оголовков. При этом нижняя часть несрезаемой трубы должна выступать из насыпи на уровне ее подошвы не менее чем на 0,2 м, а сечение трубы со срезанным концом должно выступать из тела насыпи не менее чем на 0,5 м.
5.8.8 Не допускается применять трубы при наличии ледохода и карчехода, а также, как правило, в местах возможного образования наледи.
5.8.9 В проектной документации должны быть предусмотрены мероприятия по необходимой защите элементов и частей мостов и труб от повреждений при отсыпке насыпи и укреплении откосов, от засорения и загрязнения, вредных воздействий агрессивных сред, высоких температур, блуждающих токов и т. д.
5.8.10 В конструктивных решениях, принимаемых при проектировании малых железнодорожных мостов с ездой на балласте, должна быть предусмотрена возможность подъема пути при его капитальном ремонте.
5.8.11 Для проектирования новых мостов вблизи существующих, как правило, следует придерживаться следующих правил:
— длина пролетных строений нового моста должна соответствовать по длине пролетным строениям существующего или быть равной двум или нескольким пролетам;
— новые опоры должны быть соосны существующим и параллельны судовому ходу на судоходных реках.
5.9 Габариты
5.9.1 Габариты приближения конструкций мостов, проектируемых для нового строительства, должны обеспечивать свободный пропуск транспортных средств по сооружению и под ними.
При проектировании капитальных ремонтов мостов габариты мостового полотна, как правило, должны соответствовать параметру дороги.
5.9.2 Габариты приближения конструкций проектируемых мостов для пропуска железнодорожного транспорта должны соответствовать ГОСТ 9238.
Габариты приближения конструкций для пропуска метрополитена должны соответствовать ГОСТ 23961.
Габариты приближения конструкций мостовых сооружений следует принимать согласно ТКП 45-3.03-19 и приложению Б настоящего технического кодекса.
5.9.3 Ширину тротуаров на автодорожных и городских мостах следует назначать в зависимости от расчетной перспективной интенсивности движения пешеходов в час пик. Расчетную пропускную способность пешеходной полосы шириной 0,75 м следует принимать 1500 чел./ч. Ширину многополосных тротуаров, как правило, следует назначать кратной 0,75 м, ширину однополосных — не менее 1 м.
Среднюю расчетную пропускную способность 1 м ширины следует принимать для пешеходных мостов и подземных переходов — 2000 чел./ч, для лестниц — 1500 чел./ч.
Ширина пешеходных мостов должна быть не менее 2,25 м.
Ширину пешеходных мостов, сооружаемых вне населенных пунктов, допускается принимать равной 1,5 м.
При отсутствии пешеходного движения служебные лестницы по откосам допускается устраивать без площадок, с высотой ступеней до 20 см и односторонними перилами с одной стороны каждого подхода.
Уклон лестниц не должен превышать 1:2,3, количество ступеней в марше должно быть не более 15. После каждого марша обязательно устройство площадки длиной не менее 1,5 м.
Вдоль лестниц следует устраивать пандусы для детских и инвалидных колясок.
Тротуары или служебные проходы, как правило, следует предусматривать на каждой стороне моста.
На мостах с раздельными пролетными строениями тротуары и служебные проходы могут предусматриваться только с внешней стороны (по отношению к оси дороги) каждого пролетного строения.
На городских мостах, изолированных от пешеходного движения, а также на автодорожных мостах при интенсивности пешеходного движения 200 чел./сут и менее допускается предусматривать только служебные проходы.
Ширина служебных проходов принимается не менее 0,5 м.
На мостах длиной до 60 м, расположенных вне населенных пунктов, а также на путепроводах и эстакадах в пределах транспортных развязок в разных уровнях при отсутствии пешеходного движения, или при обеспечении условий, исключающих движение пешеходов, тротуары не устраиваются, а служебные проходы устраиваются только по заданию заказчика.
5.9.4 Габариты сооружений для миграции диких животных (биопереходов) назначаются в соответствии с техническими требованиями природоохранных органов.
5.9.5 Габариты подмостовых судоходных пролетов на внутренних водных путях следует принимать в соответствии с ГОСТ 26775.
5.9.6 Возвышение элементов конструкций моста над уровнями воды и ледохода должно быть не менее значений, указанных в таблице 4.
Таблица 4 В метрах
Часть или элемент конструкции моста Возвышение частей или элементов конструкций
над уровнем воды (с учетом влияния подпора и волны) при максимальных расходах паводков над наивысшим уровнем ледохода
расчетных для мостов наибольших на железных дорогах общей сети, в городах и населенных пунктах на остальных железных дорогахи на всех автомобильных дорогах Низ пролетных строений: при глубине подпертой воды 1 м и менее 0,50 0,50 0,25 —
то же, св. 1 м0,75 0,50 0,25 0,75
при наличии на реке заторов льда 1,00 0,75 0,75 1,00
при наличии карчехода 1,50 1,00 1,00 —
Верх площадки для установки опорных частей 0,25 0,25 — 0,50
Низ пят арок и сводов 0,25 — — 0,25
Окончание таблицы 4 Часть или элемент конструкции моста Возвышение частей или элементов конструкций
над уровнем воды (с учетом влияния подпора и волны) при максимальных расходах паводков над наивысшим уровнем ледохода
расчетных для мостов наибольших на железных дорогах общей сети, в городах и населенных пунктах на остальных железных дорогахи на всех автомобильных дорогах Низ продольных схваток и выступающих элементов конструкций в пролетах деревянных мостов 0,25 0,25 — 0,75
Примечания
1  Для малых мостов наименьшее возвышение низа пролетных строений следует определять без учета высоты ветровой волны.
2  При наличии явлений, вызывающих более высокие уровни воды (вследствие подпора от нижележащих рек, озер или водохранилищ, нагона воды ветром, образования заторов или прохождения паводков по руслам, покрытым льдом, и др.), указанные в таблице возвышения следует отсчитывать от этого уровня, вероятность превышения которого устанавливается в соответствии с таблицей 5.
3  При определении возвышения верха площадки для установки опорных частей уровень воды необходимо определять с учетом набега потока на опору моста.
Таблица 5
Вид дороги Сооружения Категория дороги Вероятность превышения максимальных расходов паводков, %
расчетных наибольших
Железные дороги Мосты и трубы I и II (общей сети) 1 0,33
III и IV (общей сети) 2 1*
IV и V (подъездные пути) 2** —
Внутренние пути промышленных предприятий 2 —
Автомобильные дороги, городские улицы Все мосты I-а, I-б, I-в, II и III, улицы в городах и населенных пунктах 1
Все мосты IV 2
Большие мосты V–VI 2
Все мосты Прочие, кроме перечисленных выше 3
Трубы I-a, I-б, I-в, II и III, магистральные улицы и дороги 1
Трубы Все остальные улицы и дороги 3
* При расчетах бровок земляного полотна незатопляемых регуляционных сооружений и оградительных дамб русел блуждающих рек для железных дорог III категории вероятность превышения максимального расхода при наибольшем паводке следует принимать 0,33 %.
** Если по технологическим причинам предприятий перерыв движения не допускается, вероятность превышения следует принимать равной 1 %.
5.9.7 Возвышение низа пролетных строений над наивысшим статическим уровнем водохранилища должно составлять не менее 0,75 высоты расчетной ветровой волны с увеличением на 0,25 м.
5.9.8 Расстояние между опорами в свету при наличии карчехода следует назначать с учетом размеров карчей, но не менее 15 м.
5.9.9 На реках и водоемах с особыми режимами эксплуатации (в ландшафтно-рекреационных зонах, в пограничных зонах и местах сплава леса) подмостовой габарит следует принимать с учетом указаний технических условий соответствующих органов.
5.9.10 Возвышение высшей точки внутренней поверхности трубы в любом поперечном сечении над поверхностью воды в трубе при максимальном расходе расчетного паводка и безнапорном режиме работы должно быть в свету: в круглых и сводчатых трубах высотой до 3,0 м включ. — не менее 1/4 высоты трубы, св. 3,0 м — не менее 0,75 м; в прямоугольных трубах высотой до 3,0 м включ. — не менее 1/6 высоты трубы, св. 3,0 м — не менее 0,50 м.
5.9.11 При необходимости устройства на мостах или под ними велосипедных дорожек, их расположение и габариты устанавливаются заданием на проектирование.
5.10 Расчет мостов и труб на действие водного потока
5.10.1 Расчет мостов, труб и пойменных насыпей на воздействие водного потока следует производить, как правило, по гидрографам и водомерным графикам расчетных паводков. Кроме того, мосты, трубы и пойменные насыпи на железных дорогах общей сети необходимо рассчитывать по гидрографам и водомерным графикам паводков, условно называемых наибольшими. При этом вероятности превышения расчетных и наибольших паводков следует принимать такими же, как указанные в таблице 5 значения вероятности превышения максимальных расходов соответствующих паводков.
При отсутствии гидрографов и водомерных графиков паводков, а также в других обоснованных случаях расчет сооружений на воздействие водного потока допускается производить по максимальным расходам и соответствующим им уровням расчетных и наибольших паводков.
В расчетах следует учитывать опыт водопропускной работы близко расположенных сооружений на том же водотоке, влияние водопропускных сооружений друг на друга, а также влияние на проектируемые водопропускные сооружения существующих или намечаемых гидротехнических и других речных сооружений.
При наличии вблизи мостов и труб инженерных сооружений, зданий и сельскохозяйственных угодий необходимо проверить их безопасность от подтопления из-за подпора воды перед сооружением.
При проектировании водопропускных сооружений, расположенных вблизи некапитальных плотин, необходимо учитывать возможность прорыва этих плотин. Вопрос об усилении таких плотин или увеличении отверстий сооружений необходимо решать комплексно путем сравнения технико-экономических показателей возможных решений.
5.10.2 В расчетах следует принимать максимальные расходы паводков того происхождения, при которых для заданного значения вероятности превышения создаются наиболее неблагоприятные условия работы сооружений.
Построение гидрографов и водомерных графиков, определение максимальных расходов при разных паводках и соответствующих им уровней воды следует производить согласно требованиям ТКП 45-3.04-168.
5.10.3 Размеры отверстий малых мостов и труб допускается определять по средним скоростям течения воды, допустимым для грунта русла (в том числе на входе и выходе из сооружения), типов его укрепления и укрепления конусов.
Отверстия малых мостов и труб допускается назначать с учетом аккумуляции воды у сооружения. Уменьшение расходов воды в сооружениях вследствие учета аккумуляции допускается не более чем в 2 раза.
5.10.4 Размеры отверстий больших и средних мостов следует определять с учетом подпора, в том числе от прохождения расчетного паводка на реке, притоком которой является водоток, естественной деформации русла, устойчивого уширения подмостового русла (срезки), общего и местного размывов у опор, конусов и регуляционных сооружений. Отверстие моста в свету должно быть не менее устойчивой ширины русла.
Размеры отверстий городских мостов следует назначать с учетом намечаемого регулирования реки и требований планировки набережных.
5.10.5 Расчет общего размыва под мостами следует производить на основе решения уравнения баланса наносов на участках русел рек у мостовых переходов при паводках, указанных в 5.10.1.
Для предварительных расчетов, а также при отсутствии необходимых данных о режиме водотока, общий размыв допускается определять по скорости течения, соответствующей балансу наносов.
При расчетах размывов в отверстиях мостовых переходов, расположенных на обвалованных участках рек (включая намывные территории на поймах), необходимо учитывать дополнительное стеснение путем умножения коэффициента стеснения потока дамбами на коэффициент стеснения потока насыпями подходов в пределах дамб.
Опоры мостов следует проектировать с учетом возможности уширения и смещения русла на пойменном участке отверстия моста.
При морфологической основе расчета вычисленные максимальные глубины общего размыва следует увеличивать на 15 %.
5.10.6 При построении линии наибольших размывов следует учитывать, кроме общего размыва, местные размывы у опор, влияние регуляционных сооружений и других элементов мостового перехода, возможные естественные переформирования русла и особенности его геологического строения.
5.10.7 Значение коэффициента общего размыва под мостом следует обосновать технико-экономическим расчетом. При этом необходимо учитывать вид грунтов русла, конструкцию фундаментов опор моста и глубину их заложения, разбивку моста на пролеты, величину подпоров, возможное уширение русла, скорости течения, допустимые для судоходства и миграции рыбы, а также другие местные условия. Значение коэффициента размыва, как правило, следует принимать не более 2, где коэффициент размыва определяется отношением площади живого сечения потока под мостом после размыва к бытовой площади потока в пределах отверстия.
При морфометрической основе расчета значение коэффициента общего размыва следует принимать не более 1,75.
5.10.8 Срезку грунта в пойменной части отверстия моста допускается предусматривать только на равнинных реках. Размеры и конфигурацию срезки следует определять расчетом, исходя из условий ее незаносимости в зависимости от частоты затопления поймы и степени стеснения потока мостовым переходом при расчетном уровне высокой воды.
Срезка в русле побочней, отмелей при расчете площади живого сечения под мостом не учитывается.
5.10.9 Уширение под мостом вследствие срезки грунта следует плавно сопрягать с неуширенными частями русла для обеспечения благоприятных условий подвода потока воды и руслоформирующих наносов в подмостовое сечение. Общая длина срезки (в верховую и низовую сторону от оси перехода) должна быть в 4–6 раз больше ее ширины в створе моста. Следует избегать конфигурации срезки наибольшей ширины в створах голов регуляционных сооружений.
При проектировании срезки грунта на пойме необходимо предусматривать удаление пойменного наилка до обнажения несвязных аллювиальных грунтов на всей площади срезки.
5.10.10 Возвышение бровок земляных сооружений на подходах к большим и средним мостам над уровнями воды при паводках по 5.10.1 (с учетом набега волны на откосы и возможного подпора) следует принимать не менее 0,5 м для земляного полотна, водоразделительных и ограждающих дамб и 0,25 м — для регуляционных сооружений и берм насыпей.
Возвышение бровки земляного полотна на подходах к малым мостам и трубам над уровнями воды при паводках по 5.10.1 (с учетом подопора и аккумуляции) следует принимать не менее 0,5 м, а для труб при напорном или полунапорном режиме работы — не менее 1,0 м.
Возвышение бровки дорожного полотна на подходах к мостовым сооружениям следует принимать по ТКП 45-3.03-19.
В пределах воздействия льда на пойменную насыпь отметка ее бровки должна быть не ниже отметок верха навала льда, а также отметок наивысшего заторного или зажорного льда с учетом полуторной толщины льда.
Подпоры на мостовых переходах рассчитываются по уравнениям движения жидкости или по зависимостям, учитывающим данные явления на проектируемых переходах.
5.11 Расчет сооружений на силовые воздействия
5.11.1 Несущие конструкции и основания мостов и труб необходимо рассчитывать на действие постоянных нагрузок и неблагоприятных сочетаний временных нагрузок, указанных в разделе 6. Расчеты следует выполнять по методу предельных состояний в соответствии с указаниями ГОСТ 27751, 5.3 и 5.4 настоящего технического кодекса.
5.11.2 Расчеты несущих конструкций мостов и труб допускается выполнять по СНБ 5.03.01, при этом значения коэффициентов надежности (частных коэффициентов безопасности) и коэффициентов сочетаний принимают согласно настоящему техническому кодексу.
5.11.3 Условия достижения конструкциями или их отдельными элементами предельных состояний заключаются в том, чтобы при действии на эти конструкции (элементы конструкций) совокупности нормируемых нагрузок и воздействий расчетные характеристики возникающего в них напряженно-деформированного состояния (усилия, напряжения, деформации, перемещения, образования или раскрытия трещин) Sрасч не превышали установленных предельных значений Sпред, т. е. для каждого предельного состояния выполнялось неравенство
< Sпред,(1)
где  Si,расч  — расчетное значение характеристики напряженно-деформированного состояния от действия i-й нагрузки (воздействия).
5.11.4 Расчетные значения характеристик напряженно-деформированного состояния Si,расч определяют по нормативным значениям нагрузок (воздействий) Si,норм, с учетом возможных отклонений их фактических значений от нормативных значений, путем введения коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициента сочетаний нагрузок :
Si,расч = nfiiSi,норм, (2)
где  n— коэффициент надежности по ответственности, учитывающий экономические, социальные и экологические последствия возможного выхода сооружения из эксплуатационного состояния, принимаемый по таблице 2;
fi— коэффициент надежности по нагрузке, учитывающий возможные отклонения нагрузки в неблагоприятную (большую или меньшую) сторону от ее нормативного значения вследствие изменчивости или отступлений от условий нормальной эксплуатации;
i— коэффициент сочетания нагрузок, учитывающий пониженную вероятность одновременного наибольшего воздействия двух или нескольких нагрузок.
Перечень и значения нормативных нагрузок, правила загружения и значения коэффициентов надежности и сочетаний нагрузок приведены в разделе 6.
5.11.5 Предельные значения характеристик напряженно-деформированного состояния Sпред в общем случае определяют следующим образом:
,(3)
где  m— коэффициент условий работы, учитывающий возможные отклонения принятой расчетной схемы от реальных условий работы элементов конструкций, а также изменения свойств материалов во времени;
— совокупность нормативных значений прочностных и жесткостных характеристик материалов в составе рассчитываемого элемента конструкции (сечения), принимаемых, как правило, с 95 %-ной обеспеченностью;
— значение геометрических характеристик рассчитываемого элемента конструкции (сечения);
m— коэффициент надежности по материалу, учитывающий возможные отклонения характеристик прочности или жесткости материалов (грунтов) в неблагоприятную сторону.
5.11.6 Временные нагрузки от подвижного состава (транспортных средств) железных и автомобильных дорог в случаях, предусмотренных настоящим техническим кодексом, следует вводить в расчет с соответствующими динамическими коэффициентами.
При единовременном учете действия на сооружение двух или более временных нагрузок расчетные значения этих нагрузок следует умножать на коэффициенты сочетаний, менее или равные единице.
5.11.7 Значения напряжений (деформаций), определяемые в элементах конструкций при расчете сооружений в стадии эксплуатации и при строительстве, а также значения напряжений (деформаций), определяемые расчетом в монтажных элементах или блоках при их изготовлении, транспортировании и монтаже, не должны превышать расчетных сопротивлений (предельных деформаций), установленных в нормах проектирования соответствующих конструкций мостов и труб.
5.11.8 За расчетную минимальную температуру следует принимать среднюю температуру наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства в соответствии с требованиями СНБ 2.04.02 с обеспеченностью:
0,92— для бетонных и железобетонных конструкций;
0,98— для стальных конструкций и стальных частей сталежелезобетонных конструкций.
5.11.9 Устойчивость конструкций против опрокидывания следует рассчитывать по неравенству
(4)
где  Мu— момент опрокидывающих сил относительно оси возможного поворота (опрокидывания) конструкции, проходящей по крайним точкам опирания, кН·м;
Мz— момент удерживающих сил относительно той же оси, кН·м;
m— коэффициент условий работы, принимаемый равным:
— при проверке конструкций, опирающихся на отдельные опоры:
на стадии строительства— 0,95;
на стадии постоянной эксплуатации— 1,0;
— при проверке сечений бетонных конструкций и фундаментов:
на скальных основаниях— 0,9;
на нескальных основаниях— 0,8;
n— коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 1,05 — при расчетах на стадии постоянной эксплуатации; 1,00 — при расчетах на стадии строительства.
Опрокидывающие силы следует принимать с коэффициентами надежности по нагрузке более единицы.
Удерживающие силы следует принимать с коэффициентами надежности по нагрузке:
f 1— для постоянных нагрузок;
f = 1— для временной вертикальной подвижной нагрузки от порожнего состава железных дорог, метрополитена и трамвая.
В соответствующих случаях необходимо учитывать уменьшение веса конструкции вследствие взвешивающего действия воды.
5.11.10 Устойчивость конструкций против сдвига (скольжения) следует определять по неравенству
Qr Qz,(5)
где  Qr— сдвигающая сила, равная сумме проекций сдвигающих сил на направление возможного сдвига, кН;
m— коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,9;
— то же, что в 5.11.9;
Qz— удерживающая сила, равная сумме проекций удерживающих сил на направление возможного сдвига, кН.
Сдвигающие силы следует принимать с коэффициентами надежности по нагрузке более единицы, а удерживающие силы — с коэффициентами надежности по нагрузке, указанными в 5.11.9.
Примечания
1  В качестве удерживающей горизонтальной силы, создаваемой грунтом, допускается принимать силу, величина которой не превышает активного давления грунта.
2  Силы трения в основании определяют по минимальным значениям коэффициента трения подошвы фундамента о грунт.
5.12 Деформации, перемещения, продольный профиль
5.12.1 При проектировании мостов следует обеспечивать плавность движения транспортных средств посредством ограничения упругих прогибов пролетных строений от подвижной временной вертикальной нагрузки и назначения для продольного профиля пути или проезжей части соответствующего очертания.
5.12.2 Вертикальные упругие прогибы пролетных строений, вычисленные при действии подвижной временной вертикальной нагрузки (при f = 1 и динамическом коэффициенте 1 + = 1), не должны превышать, м:
— для железнодорожных мостов, мостов под метрополитен и скоростной трамвай — , но не более ;
— для городских и автодорожных мостов (включая мосты на внутрихозяйственных дорогах и дорогах промышленных предприятий), а также для пешеходных мостов с балочными пролетными строениями — , где l — расчетный пролет, м.
Указанные значения прогибов допускается увеличивать для балочных пролетных строений мостов (кроме пешеходных):
— однопролетных и неразрезных (за исключением крайних пролетов пролетных строений железнодорожных мостов, опирающихся на промежуточные опоры) — на 20 %;
— деревянных — на 50 %.
5.12.3 Необходимое очертание рельсовому пути и покрытию проезжей части на пролетных строениях мостов следует при проектировании придавать за счет: строительного подъема пролетных строений, изменения толщины элементов мостового полотна, рабочей высоты мостовых брусьев. При этом рекомендуется учитывать деформации от предварительного напряжения и регулирования статических систем.
Строительный подъем балочных пролетных строений железобетонных мостов, а также стальных, сталежелезобетонных и деревянных балочных пролетных строений автодорожных и городских мостов следует предусматривать по плавной кривой, стрела которой после учета деформаций от постоянной нагрузки равна 40 % упругого прогиба пролетного строения от подвижной временной вертикальной нагрузки (при f = 1 и 1 + = 1).
Пролетным строениям пешеходных мостов следует задавать строительный подъем, компенсирующий вертикальные деформации пролетного строения от постоянной нагрузки. Коэффициент надежности по нагрузке принимается при этом равным единице.
Примечание — Допускается не предусматривать строительный подъем для пролетных строений, прогиб которых от постоянной и подвижной временной вертикальной нагрузок не превышает 1/1600 величины пролета (но не более 1,5 см в железнодорожных мостах с ездой на поперечинах), а также для деревянных мостов с прогонами.
5.12.4 Строительный подъем и очертание профиля покрытия железобетонных пролетных строений автодорожных и городских мостов следует предусматривать так, чтобы после проявления деформаций от ползучести и усадки бетона (но не позднее двух лет с момента действия полной постоянной нагрузки) углы перелома продольного профиля по осям полос движения в местах сопряжения пролетных строений между собой и с подходами не превышали:
— при отсутствии на мосту подвижной временной вертикальной нагрузки — значений, приведенных в таблице 6;
— при загружении моста подвижной временной вертикальной нагрузкой по осям полос движения: 24 ‰ — для полосовой автомобильной нагрузки АК; 13 ‰ — для одиночных автомобильных нагрузок НК.
Таблица 6
Расчетная скорость движения одиночного легкового автомобиля на участке дороги, примыкающем к мосту Угол перелома, ‰
150–100 8
80 9
70 11
60 13
Примечания
1  Если расстояние между местами сопряжений пролетных строений между собой или с подходами превышает 50 м, предельные значения углов перелома допускается увеличивать в 1,2 раза.
2  В температурно-неразрезных пролетных строениях, объединенных по плите проезжей части, углы перелома профиля следует принимать с коэффициентом 0,5.
В проектной документации следует указывать продольный профиль проезда на момент устройства одежды проезжей части (с намечаемым улучшением его очертания посредством изменения толщины выравнивающего слоя) и после проявления деформаций от усадки и ползучести бетона.
Примечания
1  До проявления длительных деформаций углы перелома продольного профиля при отсутствии на мосту подвижной временной вертикальной нагрузки могут превышать значения, приведенные в таблице 6, не более чем в 2 раза.
2  В случае применения для вантовых и висячих пролетных строений витых канатов необходимо при задании строительного подъема и очертания профиля проезда учитывать возможность деформации ползучести канатов.
5.12.5 При проектировании пролетных строений внешне статически неопределимых систем в расчетах следует учитывать возможные осадки и перемещения верха опор.
Горизонтальные и вертикальные перемещения верха опор следует также учитывать при назначении конструкций опорных частей и деформационных швов, размеров подферменных плит (оголовков опор, ригелей).
Различные по величине осадки соседних опор не должны вызывать появления в продольном профиле дополнительных углов перелома, превышающих:
2 ‰— для мостов автодорожных и городских;
1 ‰— для мостов железнодорожных.
Предельные значения продольных и поперечных смещений верха опор железнодорожных мостов с разрезными балочными пролетными строениями с учетом общего размыва русла не должны, как правило, превышать , см, где — длина меньшего примыкающего к опоре пролета, принимаемая не менее 25 м.
5.12.6 Расчетный период собственных поперечных горизонтальных колебаний для балочных разрезных металлических и сталежелезобетонных пролетных строений железнодорожных мостов должен быть (в секундах) не более 0,01l (l — пролет, м) и не должен превышать 1,5 с.
В пролетных строениях пешеходных и городских мостов расчетные периоды собственных колебаний (в незагруженном состоянии) по двум низшим формам (в балочных разрезных системах — по одной низшей форме) не должны находиться в интервале от 0,45 до 0,60 с — в вертикальной плоскости и от 0,9 до 1,2 с — в горизонтальной.
Для пролетных строений пешеходных мостов следует при этом учитывать возможность загружения их толпой, создающей нагрузку 0,5 кПа.
На стадии монтажа пролетных строений для консолей, образующихся при навесной сборке или при продольной надвижке, периоды собственных поперечных колебаний в вертикальной и горизонтальной плоскостях не должны превышать 3,0 с, а период собственных крутильных колебаний при этом не должен превышать 2,0 с.
Висячие и вантовые мосты следует проверять на аэродинамическую устойчивость и пространственную жесткость. Для конструкций с динамическими характеристиками, существенно отличающимися от аналогичных характеристик построенных мостов, кроме аналитических расчетов следует проводить соответствующие исследования на моделях.
5.12.7 Строительный подъем труб при высоте насыпи более 12 м следует назначать в соответствии с расчетом ожидаемых осадок от веса грунта насыпи. При расчете осадок труб допускается использовать методику, применяемую при расчете осадок фундаментов.
Трубы под насыпями высотой 12 м и менее следует укладывать со строительным подъемом (по лотку), равным:
1/80h— при фундаментах на песчаных, галечниковых и гравелистых грунтах основания;
1/50h— при фундаментах на глинистых, суглинистых и супесчаных грунтах основания;
1/40h— при грунтовых подушках из песчано-гравелистой или песчано-щебеночной смеси, где h — высота насыпи.
Не следует назначать строительный подъем при устройстве труб на скальных грунтах и на свайных фундаментах.
Отметки лотка входного оголовка (или входного звена) трубы следует назначать такими, чтобы они были выше отметок среднего звена трубы как до появления осадок основания, так и после прекращения данных осадок.
Стабильность проектного положения секций фундаментов и звеньев водопропускных труб в направлении продольной оси сооружений должна быть обеспечена устойчивостью откосов насыпи и прочностью грунтов основания.
5.13 Верхнее строение пути на железнодорожных мостах
5.13.1 Путь на мостах следует укладывать на щебеночном балласте и на безбалластных железобетонных плитах.
5.13.2 На металлических пролетных строениях, расположенных на уклонах не более 8 ‰, путь устраивают с применением безбалластных железобетонных плит по СТБ 1763 или на балласте.
Рельсы на мостах следует укладывать тяжелого типа (не легче типа Р50 и не легче типа рельсов, укладываемых на подходах). На больших мостах и на подходах к ним на участках длиной не менее 200 м в каждую сторону следует укладывать рельсы не легче типа Р65.
Бесстыковой путь допускается укладывать на мостах с мостовым полотном на балласте, на мостах с безбалластным мостовым полотном — как правило, при суммарной длине пролетных строений 66 м и менее. Устройство бесстыкового пути на мостах с безбалластным мостовым полотном при суммарной длине пролетных строений более 66 м допускается в обоснованных случаях.
5.13.3 Конструкция мостового полотна должна обеспечивать:
— возможность прохода колес подвижного состава в случае схода их с рельсов;
— возможность содержания и ремонта пути с использованием средств механизации.
5.13.4 Балластное корыто устоев и пролетных строений с ездой на балласте должно обеспечивать размещение балластной призмы типового поперечного профиля, принятого для мостов.
5.13.5 Мостовое полотно (включая охранные приспособления, уравнительные приборы или сезонные уравнительные рельсы) следует проектировать, руководствуясь [1].
5.13.6 Ширина безбалластного мостового полотна на железобетонных плитах должна быть не менее 3,20 м.
5.13.7 Мостовые брусья (деревянные поперечины) должны соответствовать требованиям ГОСТ 28450, размеры сечения принимаются 2024 см, длина — 3,25 м.
5.13.8 Мосты полной длиной более 25 м, все мосты высотой более 3 м, а также мосты, расположенные в пределах станций, и все путепроводы должны иметь двухсторонние служебные тротуары с перилами (высотой не менее 1,10 м), располагаемые вне габаритов приближений строений.
На двухпутных и многопутных мостах с ездой поверху следует предусматривать тротуары и служебные проходы.
Настил тротуаров, как правило, следует проектировать из железобетонных плит.
5.13.9 При проектировании пути на подходах следует предусматривать меры, препятствующие угону пути с подходов на мост.
5.13.10 На железнодорожных путях, проходящих под путепроводами и пешеходными мостами с опорами стоечного типа, при расстоянии от оси железнодорожного пути до грани опоры менее 3 м необходимо укладывать контруголки, выходящие в каждую сторону за боковые грани путепровода или пешеходного моста не менее чем на 10 м.
В пути на мостах и путепроводах дорог промышленных предприятий при кривых радиусом 500 м и менее следует предусматривать специальные устройства, препятствующие изменению ширины колеи.
5.14 Мостовое полотно автодорожных и городских мостов
5.14.1 Параметры и конструкция мостового полотна должны соответствовать требованиям, установленным для данной дороги или улицы ТКП 45-3.03-19, ТКП 45-3.03-96, ТКП 45-3.01-116, ТКП 45-3.03-227, иметь требуемую прочность, обеспечивать комфортное и безопасное движение транспорта и пешеходов, надежно защищать нижележащие несущие конструкции от неблагоприятных воздействий в течение проектного срока службы, удовлетворять требованиям ремонтопригодности и обеспечивать возможность устройства, содержания и ремонта при помощи современных механизированных средств.
5.14.2 На мостах, предназначенных для совмещенного движения рельсового транспорта и автомобилей, пути метрополитена и скоростного трамвая должны быть обособлены и отгорожены от проезда автотранспорта.
Трамвайные пути на городских мостах, как правило, должны быть такой же конструкции, как на прилегающих улицах.
5.14.3 Опоры контактной сети и освещения следует располагать, как правило, в створе перил — при ширине тротуаров 2,25 м и менее или в междупутье трамвайных путей — при расположении их на обособленном полотне.
Головки рельсов трамвайных путей на необособленном полотне со стороны автопоездов должны быть расположены на уровне верха покрытия проезжей части.
На городских и пешеходных мостах, как правило, должно предусматриваться устройство стационарного электрического освещения. На других мостах необходимость и вид такого освещения устанавливаются в соответствии с требованиями ТКП 45-3.03-19 и ТКП 45-3.03-227 по освещенности автомобильных дорог различного назначения.
5.14.4 Конструкция дорожной одежды на железобетонной плите пролетных строений мостов может предусматриваться с изоляцией или без нее, но в любом случае должно быть исключено попадание воды на нижележащие конструкции.
5.14.5 Конструкция одежды ездового полотна с гидроизоляцией, как правило, должна включать покрытие, защитный слой, гидроизоляцию и выравнивающий слой.
На всех мостах на автомобильных дорогах I-а, I-б, I-в и II категорий при продольных уклонах мостового полотна, превышающих 30 ‰, а также на мостах, расположенных на кривых в плане, следует устраивать покрытие и защитные слои ездового полотна, обеспечивающие коэффициент сцепления колеса с покрытием не ниже 0,6.
Асфальтобетонное покрытие проезжей части следует устраивать из горячих плотных мелкозернистых асфальтобетонных смесей типа А или Б не ниже марки II по СТБ 1033 или армированного цементобетона толщиной не менее 80 мм. Верхний слой покрытия допускается устраивать из вибролитого асфальтобетона.
Асфальтобетонное покрытие по ортотропной плите следует проектировать из асфальтобетонов с содержанием щебня не менее 65 % на модифицированном битуме.
Если асфальтобетонное покрытие совмещает функции защитного слоя, то оно проектируется трехслойным (30 + 2 40) мм или двухслойным (50 + 60) мм.
Для стальных мостов с ортотропной плитой рекомендуется применять трехслойное покрытие, включающее защитный слой из асфальтобетона толщиной 40 мм, покрытие толщиной 60 мм из щебенистого асфальтобетона на модифицированном битуме и верхний слой из вибролитого асфальтобетона толщиной 40 мм по СТБ 2074.
Двухслойное асфальтобетонное покрытие общей толщиной 70 мм (30 + 40) мм устраивается по защитному слою из армированного бетона.
На автодорогах I-а–III категорий защитный слой гидроизоляции, как правило, следует устраивать из сдвигоустойчивого асфальтобетона.
Бетон, применяемый для устройства защитного слоя, должен соответствовать СТБ 2221 (СТБ 1544) и иметь следующие технические показатели:
— класс прочности на сжатие — не ниже В35 (С28/35);
— марку по водонепроницаемости — не ниже W8;
— марку по морозостойкости — не ниже F150.
Марка бетона по морозостойкости защитного слоя гидроизоляции мостового полотна назначается аналогично марке бетона дорожных конструкций, т. е. в качестве базового метода определения морозостойкости бетона следует принимать второй метод испытаний по ГОСТ 10060.2.
Толщина бетонного защитного слоя гидроизоляции мостового полотна должна быть не менее 60 мм. Для армирования бетонного защитного слоя следует применять сварные сетки из проволочной арматуры, соответствующие ГОСТ 23279, или фибру.
Для устройства выравнивающего слоя следует применять бетон с техническими характеристиками не ниже, чем у бетона плиты пролетных строений. При устройстве выравнивающего и защитных слоев максимальный размер зерен щебня из плотных горных пород не должен превышать 1/3 толщины укладываемого слоя. Допускается устройство выравнивающего слоя из асфальтобетона при соответствующем обосновании.
В качестве крупного заполнителя для бетона защитного слоя рекомендуется применять кубовидный щебень по СТБ 1311.
В качестве мелкого заполнителя для бетона выравнивающего и защитного слоев следует применять природный песок, соответствующий ГОСТ 8736.
При толщине выравнивающего слоя бетона 100 мм и более (при необходимости повышения несущей способности пролетного строения) следует предусматривать его армирование и объединение в совместную работу выравнивающего слоя и пролетных строений путем устройства анкеров.
Удельная эффективная активность естественных радионуклидов Аэфф в бетоне выравнивающего и защитного слоев мостового полотна не должна превышать 740 Бк/кг для мостов в населенных пунктах и 1350 Бк/кг — для прочих мостов.
В сталежелезобетонных пролетных строениях применение сборных железобетонных плит проезда и выравнивающего слоя не допускается.
Общая толщина монолитной плиты проезда принимается по расчету.
Покрытие тротуаров следует устраивать тонкослойным с применением литого асфальта или эпоксидно-полиуретановых композиций с посыпкой кварцевым песком. Устройство покрытий тротуаров из песчаного асфальтобетона допускается только на мостах на дорогах низших категорий.
В городах покрытие тротуаров следует устраивать из полимерцементных или эпоксидно-полиуретановых композиций с посыпкой кварцевым песком.
Мелкоразмерную плитку для покрытия тротуаров допускается применять при условии укладки ее на слой цементно-минерального материала типа РМдII по СТБ 1464 в виде тиксотропной консистенции, толщиной 15 мм, укладываемый поверх гидроизоляции.
5.14.6 Гидроизоляция мостового полотна должна предусматриваться рулонной, наливной или напыляемой. Водонепроницаемость гидроизоляции должна быть обеспечена в течение проектного срока службы гидроизоляции.
Рулонные гидроизоляционные материалы должны соответствовать требованиям СТБ 1107, при этом запрещается применение материалов, где в качестве основы использованы стеклоткань или стеклохолст из алюмоборосиликатного волокна.
При применении рулонной гидроизоляции следует предусматривать подготовку гидроизолируемой поверхности в соответствии с ТКП 201.
В конструкции покрытия мостового полотна, где в качестве защитного слоя применяется асфальтобетон, гидроизоляцию следует назначать с учетом ее теплостойкости.
5.14.7 При проектировании ремонтов мостового полотна на эксплуатируемых автодорожных мостах защитно-гидроизоляционное покрытие по мембранной технологии в соответствии с ТКП 203, как правило, устраивают, если срок службы существующей на мостовом полотне гидроизоляции не превышает 8–10 лет.
5.14.8 Конструкцию мостового полотна без гидроизоляции следует применять только при устройстве монолитной железобетонной плиты проезда. При этом на монолитную плиту укладывается слой безусадочного бетона толщиной не менее 50 мм со следующими техническими показателями, не ниже:
— класс прочности на сжатие — В40 (С22/40);
— марка по морозостойкости — F250 (с контролем по второму базовому методу согласно ГОСТ 10060.2), как для бетона дорожных покрытий;
— марка по водонепроницаемости — W8.
При расчете на трещиностойкость действующие в верхних фибрах слоя безусадочного бетона растягивающие напряжения не должны превышать требований по трещиностойкости конструкций категорий 2а и 2б по 9.5.1 в зависимости от типа армирования. При определении усилий в бетоне верхнего слоя следует учитывать стадийность загружения пролетного строения.
5.14.9 В конструкциях одежды ездового полотна на стальной плите проезжей части следует предусматривать меры по обеспечению надежного сцепления покрытия с поверхностью металла и защите металлической поверхности от коррозии.
5.14.10 Горизонтальная и вертикальная разметки на мосту должны соответствовать требованиям СТБ 1300.
5.14.11 Со стороны транспортных средств тротуары и обособленное трамвайное полотно на дорогах категорий 1-а и 1-б, магистральных улицах и служебные проходы на автодорогах должны быть отделены от проезжей части дорожными ограждениями первой группы по СТБ 1300 — металлическими барьерными или парапетными. Применение тросовых ограждений на мостах не допускается.
Высота ограждений должна быть не менее 75 см.
На деревянных мостах ограждающие устройства выполняют в виде колесоотбойного бруса высотой 0,25 м.
За высоту ограждения следует принимать расстояние от поверхности покрытия мостового полотна до верхней грани ограждения.
Высота ограждений на мостах на дорогах промышленных предприятий должна составлять не менее 0,5 диаметра колеса расчетного автомобиля, но не менее 0,75 м.
При отсутствии на мосту тротуаров и служебных проходов ограждения первой группы должны быть установлены не ближе 0,5 м от края плиты пролетного строения и при этом могут быть совмещены с перильными ограждениями, устройство которых должно предусматриваться во всех случаях. Парапетные ограждения устраивают на краях плиты проезжей части.
На разделительной полосе следует предусматривать устройство ограждений в соответствии с СТБ 1300, а также в случае, если:
— ограждения имеются на разделительной полосе подходов;
— на разделительной полосе расположены элементы конструкций моста, опоры контактной сети и освещения и т. п.
Ограждения на подходах к мостам следует устраивать в соответствии с требованиями СТБ 1300. Отгон в плане ограждений, устанавливаемых на мосту, не должен препятствовать движению пешеходов с обочин на тротуары моста.
При проектировании ограждений следует предусматривать возможность относительного осевого перемещения в зоне деформационных швов на величину расчетного температурного перемещения конструкций в деформационном шве:
— в железобетонных парапетах и в колесоотбойных брусах — непосредственно над деформационными швами;
— в металлических ограждениях — в зоне между ближайшими стойками смежных пролетов.
Бетон конструкций парапетных ограждений должен иметь следующие технические показатели:
— класс прочности на сжатие — не ниже В40 (С32/40);
— марку по водонепроницаемости — не ниже W12;
— марку по морозостойкости — не ниже F200 (как для бетона дорожных конструкций).
Дополнительно должны быть предусмотрены меры вторичной защиты бетона согласно ТКП 45-2.01-111.
Перильные ограждения (пешеходные) должны быть высотой не менее 1,1 м. При устройстве на мостах велосипедных дорожек высота перил должна быть не менее 1,3 м. Максимальный размер в свету между вертикальными элементами перил должен быть не более 15 см, при отсутствии пешеходного движения — 25 см. Перильные ограждения должны соответствовать СТБ 1026. Заполнение перил тротуаров в населенных пунктах не должно содержать горизонтальных элементов, которые могут быть использованы как ступени.
5.14.12 Конструкции деформационных швов не должны нарушать плавности движения транспортных средств и должны исключать попадание воды и грязи на опорные площадки и нижерасположенные части моста.
При применении водопроницаемых швов следует предусматривать:
— возможность осмотра и ремонта конструкций швов сверху;
— отвод воды, проникающей через шов, с помощью лотков, имеющих уклон не менее 50 ‰;
— удобный осмотр и очистку лотков от грязи.
Цементобетонные покрытия над деформационным швом следует прерывать во всех случаях. Асфальтобетонные покрытия допускается устраивать непрерывными на дорогах I-a, I-б, I-в, II и III категорий при перемещениях в шве не более 5 мм, на дорогах более низких категорий — до 10 мм.
Конструкции деформационных швов должны быть надежно закреплены в пролетных строениях. Перекрывающие элементы, скользящие листы или плиты следует прижимать к окаймлению с помощью пружин или другими способами, исключающими их неплотное прилегание.
При проектировании мостового полотна следует назначать минимально возможное количество деформационных швов за счет объединения пролетных строений в неразрезные и температурно-неразрезные системы и устройства непрерывной проезжей части.
При проектировании непрерывной проезжей части мостов длиной до 100 м и устройстве одного деформационного шва на ближайшей к середине моста опоре следует объединять температурно-неразрезные плети с монолитной шкафной стенкой и плитами сопряжений с подходами при помощи гибких металлических связей или предусматривать на береговых опорах установку пролетных конструкций на неподвижные опорные части.
Непрерывное асфальтобетонное покрытие над швами закрытого типа следует армировать сетками на основе полиэфирных волокон или стеклосетками типа ССДор-330(200) по действующим ТНПА. Применение стеклосеток на основе алюмоборосиликатного волокна, не обработанных щелочестойкими составами, не допускается.
При суммарных горизонтальных перемещениях торцов балок смежных пролетов от воздействий температуры и поворота опорных сечений при пропуске колесной нагрузки менее 10 мм, защитно-гидроизоляционное покрытие по 5.14.7 следует устраивать сплошным. При суммарных горизонтальных перемещениях более или равных 10 мм в защитно-гидроизоляционном покрытии следует устраивать разрывы (швы) шириной от 25 до 35 мм, заполняемые герметизирующей мастикой по СТБ 1092.
При устройстве гидроизоляции в зоне деформационных швов на смежных поверхностях, имеющих встречные уклоны (тротуар — ездовое полотно), следует предусматривать конструктивные решения, обеспечивающие отвод дренирующей на гидроизоляцию воды.
Деформационные швы со щебеночно-мастичным заполнением следует устраивать при суммарных горизонтальных перемещениях торцов балок смежных пролетов под воздействием колебаний температуры и поворота опорных сечений при пропуске колесной нагрузки, не превышающих 12,5 мм.
Параметры деформационного шва со щебеночно-мастичным заполнением следует назначать в зависимости от величины перемещения торцов балок. Оптимальное соотношение ширины шва и толщины составляет от 5:1 до 7:1, при этом минимальная толщина должна быть не менее 70 мм на проезжей части и 40 мм — на тротуаре. Рекомендуемые параметры щебеночно-мастичного шва приведены в таблице 7.
Таблица 7 В миллиметрах
Наименование параметра Значение параметра при максимально допустимом перемещении торцов балок
18 25
Ширина шва 350 500
Толщина шва 70–80* 80–150*
Ширина пластины для перекрытия зазора 150 175
Толщина пластины для перекрытия зазора 4 6
* При ремонте назначают исходя из существующих условий.
Примечание — Значения ширины и толщины пластины приведены для номинального размера зазора (505) мм. При увеличении зазора соответственно изменяются ширина и толщина пластины.

Для устройства монолитных бетонных участков в деформационных швах следует применять полимерные цементно-минеральные материалы из готовых сухих смесей или полимербетоны, соответствующие следующим требованиям:
а) на автомобильных дорогах I-а–III категорий 1-го уровня требований к эксплуатационному состоянию по СТБ 1291:
— класс прочности на сжатие— не ниже В45 (С35/45);
— марка по морозостойкости—то жеF200;
— марка по водонепроницаемости—“W12;
б) на автомобильных дорогах IV и ниже категорий 2-го уровня требований к эксплуатационному состоянию и ниже:
— класс прочности на сжатие— не ниже В35 (С28/35);
— марка по морозостойкости— то жеF150;
— марка по водонепроницаемости—“W8.
Марку по морозостойкости следует назначать и контролировать аналогично марке бетона дорожных конструкций.
5.15 Отвод воды
5.15.1 Ездовое полотно и другие поверхности конструкции, на которые может попадать вода, следует проектировать с поперечным уклоном не менее 20 ‰ и с учетом требований ТКП 45-3.03-19, в балластных корытах железнодорожных мостов — не менее 30 ‰.
5.15.2 Воду с ездового полотна следует отводить через водоотводные трубки или через поперечные или продольные лотки. При наличии в конструкции мостового полотна гидроизоляции (кроме гидроизоляции из бетона особо низкой проницаемости) установка водоотводных трубок обязательна. Требование не распространяется на мосты длиной до 50 м, где отвод поверхностных стоков следует устраивать, как правило, только за счет продольного уклона моста при условии устройства дренажа. Неорганизованный сброс воды через тротуары (по всей длине пролетного строения) не допускается.
Верх водоотводных трубок и дно лотков следует устраивать ниже поверхности, с которой отводится вода, не менее чем на 1 см.
Вода из водоотводных устройств не должна попадать на нижележащие конструкции, а также на железнодорожные пути, проезжую часть и тротуары автомобильных дорог, расположенных под путепроводами.
В ландшафтно-рекреационных зонах и в городах прямые стоки воды с мостов в открытые водотоки не допускаются. В этих случаях следует предусматривать устройства по отводу стоков воды в канализационные сооружения или ливневую канализацию. Для этого стоки из водоотводных трубок должны попадать в сборные каналы, проходящие вдоль оси моста. Сборные каналы должны выполняться, как правило, из труб с внутренним диаметром не менее 200 мм.
Стыки труб сборного канала должны быть герметичными.
Сборные каналы должны иметь продольный уклон не менее 30 ‰. В зонах деформационных швов в каналах следует предусматривать эластичные соединения (допускается применение сборных желобов, обеспечивающих достаточный пропуск стоков).
Стоки из сборных каналов следует отводить через вертикальные (наклонные) трубы. Не следует размещать трубы внутри конструкций опор. Диаметр вертикальных труб должен соответствовать диаметру концевых элементов сборных каналов.
Трубы каналов должны быть изготовлены из коррозионностойких материалов или иметь антикоррозионную защиту. Каналы следует крепить к конструкциям моста при помощи кронштейнов.
Водоотводные трубки, не соединенные со сборными каналами, должны быть расположены на расстоянии не менее 1,5 м от опор моста.
Для предотвращения периодического увлажнения нижних поверхностей железобетонных и бетонных конструкций (консольных плит крайних балок, тротуарных блоков, оголовков опор и др.) следует устраивать защитные выступы и слезники.
В местах сброса воды с пролетного строения на конус насыпи, на конусе вдоль моста следует, как правило, устраивать водоотводные лотки. Для отвода воды из-за устоев необходимо предусматривать устройство надежно действующей дренажной системы.
При расположении моста на вогнутой в профиле кривой должны быть обеспечены перехват и отвод стоков воды с подходов, исключающие их попадание на мостовое полотно. При этом следует обеспечить предотвращение эрозии пойм и размыва укрепления конусов и насыпи подходов.
Для предотвращения эрозии грунта при расстоянии от поверхности земли до низа пролетного строения 5 м и более под водоотводными трубками необходимо устраивать на поверхности грунта искусственное укрепление диаметром не более 1,5 м (например, в виде каменной или щебеночной наброски, бетонного водобойного колодца и т. п.).
5.15.3 Водоотводные трубки должны иметь внутренний диаметр не менее 150 мм. В балластных корытах железнодорожных мостов водоотводные трубки следует устраивать из расчета не менее 5 см2 сечения трубки на 1 м2 площади стока.
При другой форме поперечного сечения водоотводной трубки на ездовом полотне (прямоугольной, овальной или трапецеидальной) площадь ее должна быть эквивалентна площади трубки диаметром 150 мм, а наименьший размер — не менее 100 мм.
Водоотводные трубки следует, как правило, размещать в пределах полосы безопасности или в зоне тротуаров.
Расстояние между водоотводными трубками вдоль оси моста должно быть, м:
— при продольном уклоне проезжей части, ‰до3 включ. — от3 до8;
—то жесв.3“5 “—“8“10;
—“ “5 “10 “—“10“15;
—“ “10 “20 “—“15“20;
—“ “20—“20“25.
5.15.4 При устройстве на мостовом полотне полых конструкций, в которых может накапливаться вода (например, стальных мачт освещения, каналов для прокладки коммуникаций и т. п.), следует предусматривать отвод ее через лотки или дренажные трубки.
Устройство дренажа следует предусматривать в пониженных местах, где возможно накопление фильтрационной воды на гидроизоляции.
Дренажные устройства следует устанавливать в пониженных местах, местах стыковки поверхностей с противоположными по знаку поперечными уклонами и вдоль деформационных швов. Кроме того, допускается устанавливать дрены поперек проезжей части при ее одностороннем поперечном уклоне на ширине, равной или превышающей 11,5 м. Сброс воды из дренажной системы осуществляется через водоотводные и дренажные трубки в местах, исключающих попадание воды на нижележащие конструкции пролетных строений и опор. Диаметр отверстий дренажных трубок должен быть не менее 35 мм.
Вода из дренажных трубок не должна попадать на железнодорожные пути, проезжую часть и тротуары автомобильных дорог, расположенных под мостом. При наличии на мосту сборных водоотводных каналов дренажные трубки должны быть введены в них.
Шаг дренажных трубок назначается, как правило, не более 3 м. Допускается увеличивать шаг дренажных трубок до 5 м с целью предотвращения попадания воды на железнодорожные пути и проезжую часть автомобильных дорог, расположенных под мостом.
У деформационных швов следует устанавливать две дренажные трубки при двустороннем поперечном уклоне и одну дренажную трубку — при одностороннем поперечном уклоне.
5.15.5 Места прохода через конструкции пролетных строений кабелей освещения, коммуникаций, подвесок висячих мостов и т. п. должны быть надежно изолированы и не должны пропускать воду к несущим конструкциям.
Не допускается размещать на проезжей части люки для осмотра пролетных строений.
Смотровые колодцы (камеры) под тротуарами для осмотра и эксплуатации инженерных коммуникаций должны иметь крышки с уплотнителями. Поверхности колодцев должны быть изолированы, также следует предусматривать возможность удаления воды из колодцев.
5.16 Сопряжение мостов с подходами
5.16.1 Земляное полотно на протяжении 10 м от задней грани устоев у больших железнодорожных мостов должно быть уширено на 0,5 м с каждой стороны, у автодорожных и городских мостов — иметь ширину не менее расстояния между перилами плюс 0,5 м с каждой стороны. Переход от увеличенной ширины к нормальной следует делать плавным и осуществлять на длине от 15 до 25 м.
5.16.2 В местах примыкания насыпи к устоям железнодорожных мостов следует предусматривать меры для удержания балластной призмы от осыпания.
5.16.3 В сопряжении автодорожных и городских мостов с насыпью следует предусматривать укладку железобетонных переходных плит. Длину плит следует принимать в зависимости от ожидаемых осадок грунта под лежнем плиты и назначать, как правило, не более 8 м.
На мостах с устоями, опирающимися непосредственно на насыпь (диванного типа), длину переходных плит следует принимать не менее 2 м.
Гравийно-песчаная подушка под лежнем плиты всей своей площадью должна опираться на дренирующий грунт или на грунт насыпи ниже глубины промерзания.
При слабых глинистых грунтах в основании насыпи лежни переходных плит следует укладывать с учетом возможной их осадки, составляющей от 0,5 % до 0,7 % высоты насыпи.
5.16.4 При сопряжении конструкций мостов с насыпями подходов необходимо выполнять условия:
а) после осадки насыпи и конуса примыкающая к насыпи часть устоя или свободной консоли (в автодорожных мостах) должна входить в конус на величину (считая от вершины конуса насыпи на уровне бровки полотна до грани сопрягаемой с насыпью конструкции) не менее 0,75 м — при высоте насыпи до 6 м включ. и не менее 1,00 м — при высоте насыпи свыше 6 м;
б) откосы конусов должны проходить ниже подферменной площадки (в плоскости шкафной стенки) или верха боковых стенок, ограждающих шкафную часть, не менее чем на 0,50 м — для железнодорожных и не менее чем на 0,40 м — для автодорожных и городских мостов. Низ конуса у необсыпных устоев не должен выходить за переднюю грань устоя. В обсыпных устоях мостов линия пересечения поверхности конуса с передней гранью устоя должна быть расположена выше уровня воды расчетного паводка (без подпора и наката волн) не менее чем на 0,50 м;
в) откосы конусов необсыпных устоев мостов должны иметь уклоны на высоту первых 6 м, считая сверху вниз от бровки насыпи, не круче 1:1,25 и на высоту следующих 6 м — не круче 1:1,5. Крутизну откосов конусов насыпей высотой свыше 12 м следует определять расчетом устойчивости конуса (с проверкой основания) и назначать ее не менее 1:1,75 в пределах всего конуса или до более пологой его части;
г) откосы конусов обсыпных устоев, устоев рамных и свайно-эстакадных мостовых сооружений, а также всех мостов в пределах подтопления при уровне воды расчетного паводка должны иметь уклоны не круче 1:1,5, при высоте насыпей свыше 12 м — должны определяться расчетом на устойчивость (с проверкой основания).
Положения настоящего пункта относятся к конструкции конуса из неармированного грунта. При технико-экономическом обосновании рекомендуется армировать конус современными геотекстильными материалами или применять другие конструктивные решения. Расчет устойчивости таких конструкций следует выполнять по соответствующим методикам, учитывающим уменьшение давления грунта на устой.
5.16.5 Крайний ряд стоек или свай устоев деревянных мостов должен входить в насыпь не менее чем на 0,50 м, считая от оси стойки до бровки конуса, при этом концы прогонов должны быть защищены от соприкасания с грунтом.
5.16.6 Отсыпку конусов у мостов, а также насыпей за устоями мостов на длину поверху не менее высоты насыпи за устоем плюс 2,0 м и понизу (в уровне естественной поверхности грунта) — не менее 2,0 м следует предусматривать из песчаного или другого дренирующего грунта с коэффициентом фильтрации (после уплотнения) не менее 2 м/сут или применять другие конструкции дренажа.
5.16.7 Откосы конусов у мостов и путепроводов должны быть укреплены на всю высоту. Типы укреплений откосов и подошв конусов и насыпей в пределах подтопления на подходах к мостам и у труб, а также откосов регуляционных сооружений следует назначать в зависимости от их крутизны, условий ледохода, воздействия волн и течения воды при скоростях, отвечающих максимальным расходам во время паводков: наибольших — для мостов на железных дорогах общей сети и расчетных — для остальных мостов. Отметки верха укреплений должны быть выше уровней воды, отвечающих указанным выше паводкам, с учетом подпора и наката волны на насыпь, м, не менее чем на:
0,50— у больших мостов;
0,25— у средних и малых мостов и труб.
5.17 Оценка влияния на окружающую природную среду
5.17.1 На всех стадиях проектирования нового строительства или реконструкции сооружений, независимо от их ведомственной принадлежности, следует производить оценку влияния на окружающую природную среду. При этом следует оценивать возможное неблагоприятное воздействие, обусловленное отводом земель, сменой режимов водотоков, возведением надземных и подземных частей сооружения, влиянием движения транспорта и пешеходов. При проектировании также следует оценивать временные неудобства, которые возникают на стадиях строительства, реконструкции или ремонта. Для оценки воздействия на окружающую среду на автомобильных дорогах с интенсивностью движения более 10 000 ед./сут следует руководствоваться [2].
5.17.2 Не допускается затопление и заболачивание территорий, ухудшение условий судоходства.
5.17.3 При расположении мостового сооружения на вогнутой в профиле кривой на подходах следует предусматривать устройства для перехвата дождевых и талых вод. При этом необходимо предусматривать меры по предотвращению эрозии пойм и размыва насыпи подходов.
5.17.4 При проектировании следует оценивать влияние сооружения на сохранение флоры и фауны, в том числе ихтиофауны и других водных живых объектов.
5.17.5 Уровни шумо- и вибровоздействий на прилегающие территории не должны превышать допустимые действующими ТНПА. При необходимости следует предусматривать шумозащитные экраны в соответствии с [3].
5.18 Особенности проектирования пешеходных мостов
5.18.1 В местах концентрированного потока пешеходов над автомобильными дорогами I и II категорий, над водотоками, в пределах железнодорожных станций и над железнодорожными путями, для пересечения проезжей части улиц и дорог в населенных пунктах в разных уровнях следует предусматривать пешеходные мосты.
В городах пешеходные мосты, как правило, следует проектировать крытыми.
Освещение пешеходных мостов должно соответствовать требованиям ТКП 45-2.04-153. Как правило, следует предусматривать естественную вентиляцию крытых пешеходных мостов.
На пешеходном мосту допускается не предусматривать освещение, если он освещается с земли. В случае установки опор освещения на мосту, их высота может быть уменьшена за счет более частой установки.
5.18.2 При ширине моста 3 м и более и отсутствии лестничных сходов на подходах несущие конструкции следует рассчитывать на проезд обслуживающей мост дорожной техники согласно параметрам, указанным в техническом задании.
5.19 Особенности проектирования реконструкции и ремонтов мостов
5.19.1 Проектирование осуществляется на основе отчета об обследовании сооружения, проведенном не позднее 6 мес. до начала проектирования.
5.19.2 Классификация и состав работ при реконструкции и ремонтах автодорожных мостов установлены в ТКП 068 и ТКП 069.
5.19.3 Для железнодорожных мостов задачи и состав ремонта определяют по [4] и [5].
5.19.4 При принятии решения о замене несущей конструкции или элемента сооружения следует учитывать фактическую прочность материалов на момент обследования, степень коррозии стали, наличие и объем деструктивных процессов в бетоне, экономическую целесообразность и др. Срок службы сооружения после капитального ремонта должен составлять не менее 25 лет.
5.19.5 При проектировании необходимо учитывать степень и глубину карбонизации бетона конструкций, на основании чего следует предусматривать вторичную защиту бетона конструкций в соответствии с [6] или устройство новых защитных бетонных слоев.
5.19.6 При необходимости повышения грузоподъемности автодорожных и городских мостов, при длине пролетных строений до 24 м, как правило, рекомендуется применять накладную монолитную железобетонную плиту, объединенную в совместную работу с существующими конструкциями пролетных строений путем установки анкеров. Толщина плиты определяется расчетом.
При длине пролетов 24 м и более для усиления конструкций целесообразно применять неметаллическую арматуру в виде внешнего армирования или другие экономически оправданные технические решения.
5.19.7 В автодорожных и городских мостах следует предусматривать, как минимум, устройство температурно-неразрезных пролетных строений, разрезные схемы при проектировании ремонтов применять не рекомендуется.
5.19.8 Ограждения должны соответствовать требованиям 5.14.11.
5.19.9 Выполнение капитального ремонта, как правило, следует предусматривать при закрытии движения транспорта.
5.20 Эксплуатационные устройства
5.20.1 Все пролетные строения, видимые поверхности опор и трубы должны быть доступны для осмотра и ухода. Для этого при длине пролетов 42 м и более следует устраивать проходы, люки, лестницы, перильные ограждения (высотой не менее 1,10 м), специальные смотровые приспособления, а также закладные части для подвески временных подмостей.
Конструкции опор и пролетных строений должны иметь приспособления для подъема пролетных строений в процессе эксплуатации. Для этого оголовки опор должны иметь места для установки домкратов и их безопасного обслуживания. Между шкафной стенкой и торцами балок пролетных строений следует предусматривать зазор не менее 0,05 м.
5.20.2 У каждого конца мостового сооружения или трубы при высоте насыпи более 2 м для железнодорожных, автодорожных и городских сооружений следует, как правило, устраивать по откосам постоянные служебные лестничные сходы шириной 0,75 м, по одному на каждом подходе.
5.20.3 При применении для мостов внешне статически неопределимых систем и в других случаях, указанных в проекте, следует предусматривать установку специальных марок или других приспособлений для контроля за общими деформациями сооружений в процессе эксплуатации.
5.20.4 На железнодорожных мостах и в путепроводах тоннельного типа при их длине более 50 м следует предусматривать площадки-убежища в уровне железнодорожного проезда через 50 м с каждой стороны проезда, располагаемые в шахматном порядке. При длине моста или путепровода до 100 м площадки-убежища допускается устраивать по одной с каждой стороны проезда.
На линиях, где предусмотрена скорость движения поездов свыше 120 км/ч, расстояние между площадками-убежищами должно быть не более 25 м.
5.20.5 Противопожарное оборудование на железнодорожных мостах должно соответствовать действующим на железной дороге инструкциям.
5.20.6 Все металлические конструкции мостовых сооружений, если они расположены на расстоянии менее 5 м от контактной сети на постоянном токе, должны быть заземлены и менее 10 м — от контактной сети на переменном токе. Также должны быть заземлены бетонные и железобетонные конструкции, поддерживающие контактную сеть.
5.20.7 При проектировании путепроводов и пешеходных мостов через пути электрифицированных железных дорог над контактной сетью следует предусматривать устройство ограждающих и предохранительных вертикальных щитов (сеток) высотой 2,0 м. Допускается применение с каждой стороны моста горизонтальных щитов (сеток) длиной не менее 1,5 м.
5.20.8 Железнодорожные мосты и путепроводы на путях перевозки ковшей с жидким чугуном и горячим шлаком должны иметь вместо перил специальные предохранительные ограждения, высота которых должна быть на 20 см выше верха ковша. При этом через 50 м с каждой стороны следует предусматривать площадки-убежища, располагаемые в шахматном порядке.
Конструкции путепроводов, под которыми предполагается проход слитко-, чугунно- или шлаководных составов, должны иметь специальные экраны, ограничивающие нагрев ограждаемых конструкций до температуры не выше 100 °С.
5.20.9 На всех мостах не допускается прокладка нефтепроводов, нефтепродуктоводов и, как правило, линий высоковольтных электропередач (напряжением свыше 1000 В). Кроме того, на железнодорожных мостах не допускается прокладка газопроводов и канализационных трубопроводов, а также водопроводных линий.
При специальном технико-экономическом обосновании на автодорожных, городских и пешеходных мостах допускается прокладка в стальных трубах тепловых сетей, водопроводных линий, напорной канализации и газопроводов с рабочим давлением не выше 0,6 МПа.
Во всех случаях должны быть предусмотрены меры по обеспечению сохранности моста, а также непрерывности и безопасности движения по нему в случае прорывов и повреждений трубопроводов и кабелей. Для этого на всех железнодорожных и всех других больших мостах линии электропередач и коммуникаций должны иметь устройства для выключения этих линий и коммуникаций с обеих сторон моста.
В обоснованных случаях на городских и автодорожных мостах, расположенных в населенных пунктах, по согласованию с заказчиком, органами Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь (МЧС) и владельцем сетей допускается прокладка кабельных высоковольтных линий электропередач при условии обеспечения безопасности работ по содержанию моста.
Прокладка кабельных маслонаполненных линий и высоковольтных воздушных линий электропередач по мостам не разрешается.
5.20.10 Мосты должны иметь приспособления для пропуска линий связи, предусмотренных на данной дороге, и других коммуникаций, разрешенных для данного сооружения.
Для прокладки труб и кабелей следует предусматривать специальные конструктивные элементы, которые не препятствуют выполнению работ по текущему ремонту и содержанию моста. Прокладка коммуникаций под сборными тротуарными блоками, как правило, не допускается. В местах прокладки коммуникаций застой воды должен быть исключен.
5.20.11 На больших мостах и в подземных пешеходных переходах следует предусматривать освещение в темное время суток в соответствии с ТКП 45-2.04-153. Освещение под мостами следует предусматривать при интенсивности автомобильного движения под ними 5000 ед./сут.
На больших мостах в городах и населенных пунктах допускается применение декоративного освещения по специальному проекту.
Опоры освещения и опоры контактных линий городского электротранспорта при ширине тротуаров до 2,25 м, как правило, следует размещать в створе перильного ограждения, а при отсутствии тротуаров — выносить за ограждения. Все устройства контактных линий должны располагаться с учетом габаритов приближения конструкций.
Расположенные на мостах световые устройства не должны создавать помех для ориентирования судов и ухудшать видимость судоходных сигнальных огней.
Опоры судоходных пролетов следует освещать специальными светильниками или прожекторами, не снижающими видимости сигнальных огней.
5.20.12 Судоходные пролеты на мостах через водные пути должны быть оборудованы освещаемой судовой сигнализацией.
5.20.13 Железнодорожные и автодорожные мосты с совмещенной проезжей частью (для неодновременного движения рельсовых и безрельсовых транспортных средств) должны быть обустроены транспортными светофорами Т.6 и Т.6.8 с обеих сторон в соответствии с требованиями СТБ 1300. Разрешение для проезда возможно только при незанятом состоянии совмещенного проезда.
Однопутные железнодорожные мосты на двухпутных участках дороги должны быть защищены предохранительными (улавливающими) тупиками или устройствами путевого заграждения.
Для больших железнодорожных мостов следует предусматривать устройство заградительной и оповестительной сигнализации, а также контрольно-габаритных устройств в соответствии с действующими правилами технической эксплуатации железных дорог (ПТЭ).
5.20.14 Специальные устройства для охраны мостов и требуемые для этого помещения следует предусматривать согласно техническому заданию на проектирование.
5.21 Подземные пешеходные переходы
5.21.1 Расположение пешеходных переходов на улицах и дорогах в населенных пунктах назначается в соответствии с требованиями ТКП 45-3.03-227, вне населенных пунктов — по ТКП 45-3.03-19.
5.21.2 Ширину подземных пешеходных переходов назначают в зависимости от расчетной интенсивности пешеходного движения в час пик. Ширина полосы движения должна быть 1,0 м, пропускная способность полосы в подземном переходе — 2000 чел./ч, пешеходных пандусов — 1750 чел./ч, лестницы — 1500 чел./ч.
5.21.3 Ширина подземного пешеходного перехода должна быть не менее 3 м. В городах ширину подземного перехода следует, как правило, принимать не менее 6 м. Допускается, в обоснованных случаях, принимать ширину подземного перехода от 4 до 6 м. В случае, если подземный пешеходный переход оборудован устройствами для инвалидов, при расчете его ширины должна приниматься во внимание ширина полосы проезда для инвалидов. Выделять ее поручнями не следует.
5.21.4 Габарит прохода по высоте в подземном переходе должен составлять не менее 2,3 м в свету, а на лестницах и пандусах (в пределах входных групп) — не менее 2,1 м.
5.21.5 Подземные переходы, как правило, должны устраиваться на продольном уклоне от 5 ‰ до 40 ‰ из условия обеспечения водоотвода. При невозможности устройства продольного уклона следует предусматривать поперечный уклон покрытия (от 2 ‰ до 5 ‰) с устройством водоотводного лотка вдоль ствола подземного перехода.
5.21.6 Лестничные сходы следует проектировать с количеством ступеней не менее трех и не более 12-ти в лестничном марше. При соответствующем обосновании возможно увеличение количества ступеней в марше. После каждого марша необходимо устраивать площадки длиной не менее 1,5 м. Площадки следует располагать с уклоном 15 ‰. Верхние площадки следует устраивать приподнятыми на 0,05–0,15 м над уровнем тротуара. Высота ступеней — не более 0,12 м, ширина — не менее 0,38 м. Размеры ступеней должны быть одинаковыми на всем протяжении лестницы.
При капитальном ремонте и реконструкции пешеходных переходов, построенных ранее, допускается сохранение существующих размеров лестниц и разбивки их на марши по количеству ступеней при соответствующем технико-экономическом обосновании, при этом высота и ширина ступеней назначается одинаковой на всем протяжении лестничного схода.
Подступенок устраивается вертикально, проступь — горизонтально, с шероховатой поверхностью, без выступов над подступенком.
5.21.7 Площадки на подходах к лестницам следует выделять за счет применения покрытий, контрастирующих по цвету (материалу) с покрытием тротуаров и пешеходных дорожек, на ширине 1 м.
5.21.8 Лестницы и пандусы следует оборудовать с обеих сторон перилами с двумя поручнями, расположенными на высоте 0,9 и 0,7 м. Длина поручней должна быть больше длины пандуса или марша лестницы с каждой стороны не менее чем на 0,3 м. Поручни должны быть диаметром от 0,03 до 0,05 м или прямоугольного сечения толщиной не более 0,04 м, концы поручней должны быть отогнуты вниз, а при парном их расположении должны быть соединены между собой.
Лестницы пешеходных тоннелей в местах, установленных архитектурно-планировочным заданием, должны дублироваться пандусами, приспособленными для передвижения инвалидов на креслах-колясках и взрослых с детскими колясками, которые следует устраивать с учетом требований ТКП 45-3.03-227. Верхнюю площадку пандуса следует приподнимать на 0,04–0,12 м над уровнем тротуара с устройством въездной рампы длиной не менее 2 м.
При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается устройство лифтов или подъемников для инвалидов.
5.21.9 Подземные пешеходные переходы, как правило, оборудуют системами электроосвещения, водоотвода (ливневой канализации), обогрева служебных помещений, антиобледенения ступеней, а также АСУ и АСКУЭ (при наличии технических условий эксплуатационной организации). Поэтому в пешеходных переходах следует предусматривать помещения для размещения электротехнических устройств, водопроводного ввода и водоотливной установки, хранения уборочного инвентаря, устройства по обогреву лестничных маршей и пандусов, а также для обслуживающего персонала. При соответствующем обосновании в переходах проектируются объекты обслуживания и торговли.
5.21.10 Лестничные сходы и пешеходные пандусы, как правило, следует располагать в пределах тротуаров и полос озеленения с учетом направления и интенсивности пешеходных потоков. Допускается устройство лестничных сходов, встроенных в здания. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается устройство над входами остекленных павильонов с учетом обеспечения видимости согласно ТКП 45-3.03-227.
Открытые лестничные сходы следует ограждать парапетами и перилами общей высотой не менее 1,1 м от поверхности тротуара (в том числе высота парапета — от 0,3 до 0,5 м).
Для защиты поверхностей, находящихся в пределах доступа пешеходов, как правило, необходимо предусматривать нанесение антивандальных защитных покрытий.
5.21.11 При проектировании подземных пешеходных переходов из сборных железобетонных элементов следует предусматривать устройство по перекрытию перехода выравнивающего слоя толщиной 20 мм, с уклоном от 1:10 до 1:20, из бетона В25 (С20/25), а по стенам — выравнивающей стяжки из цементного раствора М200.
Конструкции подземных переходов должны быть защищены снаружи гидроизоляцией, как правило, рулонной наплавляемой по СТБ 1107. Гидроизоляцию перекрытия и днища перехода заводят на стены на 500 мм.
Гидроизоляция перекрытия пешеходных подземных переходов должна быть защищена слоем армированного бетона В25 (С20/25), F200, W6, толщиной 40 мм. Для армирования следует применять металлические сетки из проволочной арматуры S500 с шагом 100100 мм. При обратной засыпке подземного перехода защиту гидроизоляции стен от повреждения следует предусматривать технологическими мерами.
5.21.12 Для обеспечения плавности проезда в пределах проезжей части на перекрытии подземного перехода, как правило, следует предусматривать монолитную армированную бетонную плиту мягкого въезда толщиной не менее 100 мм из бетона В20 (С16/20), F100, W4, которая заводится за стены перехода в плане на 2,0 м в каждую сторону. Бетон плиты должен быть защищен обмазочной гидроизоляцией.
Конструкцию покрытия пешеходной части следует принимать согласно 5.14.5.
5.22 Содержание мостов
5.22.1 Содержание мостов должно обеспечивать их безотказную эксплуатацию в течение проектного срока службы.
5.22.2 При длине пролетов 42 м и более для автодорожных и городских мостов при приемке в эксплуатацию необходимо разрабатывать проекты содержания моста. По поручению заказчика эту работу могут выполнять организации, имеющие лицензию на обследование мостов.
5.22.3 По указанию проектной организации проекты содержания могут разрабатываться для мостов с экспериментальными или впервые применяемыми техническими решениями пролетных строений независимо от длины пролета.
5.22.4 Проект содержания моста должен содержать следующие разделы:
— общие сведения (местоположение, основные конструктивные элементы с указанием примененных типовых или индивидуальных решений, материалов и т. п.);
— система обозначения элементов при содержании;
— периодичность номенклатурных осмотров, цель осмотров;
— порядок осмотров конструктивных элементов сооружения;
— перечень дефектов, которые могут проявляться при эксплуатации сооружения, и рекомендации по их устранению;
— указания по зимнему содержанию сооружения;
— указания по содержанию мостового полотна;
— указания по содержанию знаков судовой сигнализации;
— назначение сроков проведения специальных осмотров (обследований).
5.22.5 При содержании железнодорожных мостов следует руководствоваться [5].
5.23 Особенности проектирования мостов на подрабатываемых территориях
5.23.1 При выборе схемы и материалов пролетных строений автодорожных мостов, при технико-экономическом обосновании, следует принимать пролетные строения, обладающие наименьшей изгибной жесткостью.
5.23.2 Статическая схема автодорожных сооружений должна быть разрезной или температурно-неразрезной.
5.23.3 Предпочтение при проектировании автодорожных мостов следует отдавать полиуретановым или резино-металлическим опорным частям.
5.23.4 Размеры подферменников, зазоры между пролетными строениями и шкафными стенками должны быть увеличены с учетом возможного смещения опорных частей при эксплуатации.
5.23.5 Как правило, следует применять конструкции деформационных швов с резино-металлическими компенсаторами.
5.23.6 При проектировании автодорожных мостов на дорогах с разделительной полосой, как правило, следует проектировать под каждое направление отдельно стоящие сооружения с раздельными фундаментами.
5.23.7 На каждой опоре с верховой и низовой сторон следует предусматривать устройство стационарных реперов для контроля возможных просадок при эксплуатации.
5.23.8 При температурно-неразрезных пролетных строениях автодорожных мостов неподвижные опорные части, как правило, следует размещать на средних опорах.
5.23.9 При проектировании мостовых сооружений на подрабатываемых территориях следует руководствоваться СНиП 2.01.09 и [7].
6 Нагрузки и воздействия
6.1 Конструкции мостов и труб следует рассчитывать на нагрузки и воздействия и их сочетания согласно таблице 8.
Таблица 8
Номер нагрузки (воздействия) Нагрузки и воздействия Номер нагрузки (воздействия), не учитываемой в сочетании с данной нагрузкой (воздействием)
А  Постоянные
1 Собственный вес конструкций —
2 Воздействие предварительного напряжения (в том числе регулирования усилий) —
3 Давление грунта от веса насыпи —
4 Гидростатическое давление —
5 Воздействие усадки и ползучести бетона —
6 Воздействие осадки грунта —
Б  Временные
От подвижного состава и пешеходов
7 Вертикальные нагрузки 16
8 Давление грунта от подвижного состава 16
9 Горизонтальная поперечная нагрузка от центробежной силы 10, 16
10 Горизонтальные поперечные удары подвижного состава 9, 11, 12, 16
11 Горизонтальная продольная нагрузка от торможения или силы тяги 10, 13, 14, 15
Окончание таблицы 8
Номер нагрузки (воздействия) Нагрузки и воздействия Номер нагрузки (воздействия), не учитываемой в сочетании с данной нагрузкой (воздействием)
Прочие
12 Ветровая нагрузка 10, 14
13 Ледовая нагрузка 11, 14
14 Нагрузка от навала судов 11–13, 15, 16
15 Температурные климатические воздействия 14
16 Строительные нагрузки и нагрузки от эксплуатационных обустройств 7–11, 14
Примечания
1  В необходимых случаях в расчетах следует учитывать трение и сопротивление сдвигу в опорных частях, относящиеся к прочим воздействиям.
2  Расчеты на выносливость производят на сочетания, в которые кроме постоянных нагрузок и воздействий входят временные нагрузки 7–9, при этом вертикальную пешеходную нагрузку на тротуарах с вертикальной нагрузкой от подвижного состава совместно учитывать не следует.
3  Расчеты по предельным состояниям II группы следует производить только на сочетания нагрузок и воздействий 1–9 и 15. При этом в расчетах железобетонных конструкций по трещиностойкости также необходимо учитывать нагрузку 11, а при расчете горизонтальных перемещений верха опор — нагрузки 10, 12 и 13.
6.2 Значение нагрузок и воздействий для расчета конструкций по всем группам предельных состояний принимают согласно таблице 9 с коэффициентами надежности по нагрузке f — для соответствующих нормативных нагрузок и воздействий и динамическими коэффициентами 1 + или 1 + 0,7 — для временных вертикальных нагрузок.
Таблица 9
Группапредельных состояний Вид расчета Вводимый коэффициент
для всех нагрузок и воздействий, кроме подвижной вертикальной нагрузки для подвижной вертикальнойнагрузки*
I А)  Все расчеты, кроме перечисленных в пунктах Б) и В) f f; 1 +
Б)  На выносливость f = 1 f = 1; 1 + 0,7
В)  На устойчивость положения f f **
II Все расчеты, включая расчеты по образованию и раскрытию трещин в железобетоне f = 1 f = 1
* Во всех неоговоренных случаях (кроме нагрузки от кранов по 6.5.6) динамический коэффициент 1 + следует принимать равным единице.
** Для порожнего состава железных дорог и метрополитена f = 1.
6.3 Постоянные нагрузки и воздействия
6.3.1 Нормативную вертикальную нагрузку от собственного веса следует определять по проектным объемам элементов и частей конструкции, включая постоянные смотровые приспособления, опоры и провода линий электрификации и связи, трубопроводы и т. д.
Для балочных пролетных строений нагрузку от собственного веса допускается принимать равномерно распределенной по длине пролета, если значение ее на отдельных участках отклоняется от среднего значения не более чем на 10 %.
Нормативную нагрузку от веса мостового полотна одного железнодорожного пути следует принимать равной, кН/м пути:
6,9— при деревянных поперечинах и отсутствии тротуаров;
12,7— то же, при двух тротуарах с металлическими консолями и железобетонными плитами настила;
16,7— при железобетонных безбалластных плитах без тротуаров;
22,6— то же, с двумя тротуарами.
Вес сварных швов, а также выступающих частей высокопрочных болтов с гайками и двумя шайбами допускается принимать, в процентах к общему весу металла, по таблице 10.
Таблица 10 В процентах
Металлическая конструкция Сварные швы Выступающие части высокопрочных болтов, гайки и две шайбы
Болтосварная 1,0 4,0
Сварная 2,0 —
6.3.2 Нормативное воздействие предварительного напряжения (в том числе регулирования усилий) в конструкции следует устанавливать по предусмотренному (контролируемому) усилию с учетом нормативных значений потерь, соответствующих рассматриваемой стадии работы.
В железобетонных и сталежелезобетонных конструкциях кроме потерь, связанных с технологией выполнения работ по напряжению и регулированию усилий, следует учитывать также потери, вызываемые усадкой и ползучестью бетона.
Нормативное воздействие усадки и ползучести бетона следует принимать в виде относительных деформаций и учитывать при определении перемещений и усилий в конструкциях. Ползучесть бетона определяется только от действия постоянных нагрузок.
6.3.3 Нормативное давление грунта от веса насыпи на опоры мостов и звенья труб кПа, следует определять по формулам:
а) вертикальное давление:
для опор мостов
;(6)
для звеньев труб
;(7)
б) горизонтальное (боковое) давление
, (8)
где  h, hx— высота засыпки, м, определяемая для устоев мостов согласно приложению В, а для звеньев труб — приложению Г;
— нормативный удельный вес грунта, кН/м3;
С— коэффициент вертикального давления, принимаемый в соответствии с приложением Г;
— коэффициент нормативного бокового давления грунта засыпки береговых опор мостов или звеньев труб, определяемый по формуле
, (9)
здесь  n  — нормативный угол внутреннего трения грунта, ….
Значения и n следует, как правило, принимать на основании лабораторных исследований образцов грунтов, предназначенных для засыпки сооружения.
При типовом проектировании для определения нормативного давления грунта допускается принимать удельный вес грунта засыпки n, равный 17,7 кН/м3, нормативные углы внутреннего трения n — равными:
35°— для устоев при засыпке песчаным (дренирующим) грунтом;
30°— для звеньев труб, находящихся в насыпи;
25°— для оголовков труб.
Определения равнодействующей нормативного горизонтального (бокового) давления на опоры мостов от собственного веса грунта производят по методике в соответствии с приложением В.
6.3.4 Нормативное гидростатическое давление (взвешивающее действие воды) следует определять в соответствии с требованиями раздела 13.
6.3.5 Нормативное воздействие усадки и ползучести бетона следует принимать в виде относительных деформаций и учитывать при определении перемещений и усилий в конструкциях. Ползучесть бетона определяется только от действия постоянных нагрузок.
Значения нормативных деформаций усадки и ползучести для рассматриваемой стадии работы следует определять по значениям предельных относительных деформаций усадки бетона n и удельных деформаций ползучести бетона cn в соответствии с требованиями разделов 9 и 11.
6.3.6 Нормативное воздействие от осадки грунта в основании опор мостов необходимо учитывать при применении пролетных строений внешне статически неопределимой системы и принимать по результатам расчета осадок фундаментов.
6.3.7 Коэффициенты надежности по нагрузке для постоянных нагрузок и воздействий, указанных в 6.3.1 – 6.3.6, следует принимать по таблице 11. При этом на всех загружаемых нагрузкой участках значения для каждой из нагрузок следует принимать одинаковыми во всех случаях, за исключением расчетов по устойчивости положения, в которых для разных загружаемых участков принимается в соответствии с 5.11.9 и 5.11.10.
Таблица 11
Нагрузки и воздействия Коэффициент надежности по нагрузке для постоянных воздействий
Все нагрузки и воздействия, кроме нижеуказанных 1,1 (0,9)
Вес мостового полотна с ездой на балласте под железную дорогу, а также пути метрополитена и трамвая 1,3 (0,9)
Вес балластного мостового полотна под трамвайные пути на бетонных и железобетонных плитах 1,2 (0,9)
Вес выравнивающего, изоляционного и защитного слоев автодорожных и городских мостов 1,3 (0,9)
Вес покрытия ездового полотна и тротуаров автодорожных мостов 1,5 (0,9)
Вес покрытия ездового полотна и тротуаров городских мостов 2,0 (0,9)
Вес деревянных конструкций мостов 1,2 (0,9)
Горизонтальное давление грунта от веса насыпи: на опоры мостов (включая устои) 1,4 (0,7)
на звенья труб 1,3 (0,8)
Окончание таблицы 11
Нагрузки и воздействия Коэффициент надежности по нагрузке для постоянных воздействий
Воздействие усадки и ползучести бетона 1,1 (0,9)
Воздействие осадки грунта 1,5 (0,5)
Примечание — Значения f, указанные в скобках, следует принимать в случаях, когда при невыгодном сочетании нагрузок увеличивается их суммарное воздействие на элементы конструкций.
6.3.8 Для сохраняемых (используемых) при реконструкции элементов мостовых сооружений нормативную вертикальную нагрузку от собственного веса определяют по фактическим объемам элементов, вычисленным по результатам замеров, и объемным весам материалов, определяемых по образцам (кернам), взятым в конструкции.
При этом значения коэффициентов надежности по нагрузке принимают по таблице 12 (для бетонных, железобетонных, сталежелезобетонных или металлических мостов).
Таблица 12
Элементы мостового сооружения(на автомобильной дороге) Коэффициент надежности по нагрузке (от собственного веса)
Опоры и пролетные строения 1,05 (0,95)
Все слои покрытия ездового полотна и тротуаров 1,2 (0,95)
Остальные элементы 1,1 (0,9)
Примечание — См. примечание к таблице 11.
Коэффициенты надежности для нагрузок от воздействия грунта, усадки и ползучести бетона, деревянных конструкций принимают как для нового строительства. Характеристики грунтов принимают на основе лабораторных исследований образцов грунтов сохраняемой насыпи и предназначенных для засыпки.
Как для нового строительства принимают природные, технологические нагрузки и воздействия, а также сочетания нагрузок и воздействий.
6.4 Временные нагрузки от подвижного состава и пешеходов
6.4.1 Нормативную временную вертикальную нагрузку от подвижного состава железных дорог (далее — СК) следует принимать (с учетом перспективы развития транспортных средств железных дорог) в виде объемлющих максимальных эквивалентных нагрузок , кН/м пути, полученных от отдельных групп сосредоточенных грузов весом до 24,5К кН и равномерно распределенной нагрузки интенсивностью 9,81К кН/м пути.
Показатель К означает класс устанавливаемой нагрузки, который принимается равным 14.
Интенсивность нормативной нагрузки и правила загружения указанной нагрузкой линий влияния следует принимать согласно приложению Д.
Вес нагрузки, приходящийся на 1 м пути, следует принимать равным значениям при = а/ = 0,5, но не более 19,62К кН/м пути.
Временную вертикальную нагрузку от порожнего подвижного состава следует принимать равной 13,7 кН/м пути. Нормативную нагрузку для расчета мостов и труб на путях железных дорог промышленных предприятий, где предусмотрено обращение особо тяжелого железнодорожного подвижного состава, следует принимать с учетом его веса.
В случаях, указанных ниже, нагрузку СК необходимо вводить в расчеты с коэффициентом 1, который учитывает наличие в поездах только перспективных локомотивов и вагонов, а также отсутствие тяжелых транспортеров.
Нагрузку СК необходимо применять в расчетах:
— на выносливость;
— железобетонных конструкций по раскрытию трещин, а также при определении прогибов пролетных строений и перемещений опор — на всех загружаемых путях, при загружении второго и третьего путей — во всех других случаях.
Значение коэффициента следует определять по таблице 13. Для промежуточных значений коэффициенты следует определять интерполяцией.
Таблица 13
Длина загружения , м До 5 включ. От 10 до 25 50 и более
Коэффициент 1,00 0,85 1,00
Примечание — Если кроме коэффициента в расчете учитывается динамический коэффициент (1 + или 1 + 0,7), то их произведение должно приниматься не менее единицы.
6.4.2 Нормативную временную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах общего и необщего пользования, на улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов, независимо от формы собственности, следует принимать (с учетом перспективы и следующих возможных эксплуатационных ситуаций):
— 1 случай — нормальное движение по мосту автотранспорта общего пользования и пешеходов без каких-либо ограничений;
— 2 случай — временное стеснение габарита проезда (вследствие ремонта покрытия, дорожно-транспортного происшествия и т. п.);
— 3 случай — пропуск по мосту специальных автотранспортных средств, весовые параметры которых выходят за пределы, определенные для весовых параметров автотранспортных средств общего пользования (пропуск тяжеловесных транспортных средств).
6.4.3 Применительно к случаям 1 и 2 нормативная нагрузка принимается в виде полос автомобильной нагрузки АК (рисунок 1 а)), каждая из которых включает одну двухосную тележку с давлением на ось, равным 10К, кН, и равномерно распределенную нагрузку интенсивностью К, кН (на обе колеи), где К — класс нагрузки.
6.4.4 Класс нагрузки К следует принимать равным 14 — для мостов и труб на дорогах I-a, I-б, I-в, II и III категорий, для больших мостов и мостов в городах с населением более 100 000 жителей и равным 11 — для малых и средних мостов на дорогах общего пользования IV и V категорий и дорогах необщего пользования. Класс нагрузки К для деревянных мостов на дорогах V категории и мостов на автомобильных дорогах низших категорий допускается принимать равным 8.
6.4.5 При загружении полосами нагрузки АК в случае 1 должны выполняться следующие требования:
— число полос нагрузки, размещаемой на мосту, не должно превышать установленного числа полос движения;
— полосы нагрузки АК размещаются в пределах проезжей части (не включающей полосы безопасности) вдоль направления движения;
— расстояние между осями смежных полос нагрузки должно быть не менее 3,0 м;
— нагрузкой АК загружаются также трамвайные пути, расположенные на необособленном полотне, причем оси полос нагрузки АК следует совмещать с осями трамвайных путей;
— при многополосном движении в каждом направлении и отсутствии разделительной полосы на мосту ось крайней левой (внутренней) полосы нагрузки каждого направления должна быть расположена на расстоянии не менее чем на 1,5 м от линии, разделяющей направления движения;
— если на мосту предусмотрена разделительная полоса шириной 3 м и более без ограждений, то при загружении моста временными вертикальными нагрузками следует учитывать возможность использования в перспективе разделительной полосы для движения;
— при наличии линий влияния, имеющих три или более участков разных знаков, тележкой загружается участок, дающий для рассматриваемого знака наибольшее значение усилия (перемещения); равномерно распределенной нагрузкой (с необходимыми ее перерывами по длине) загружаются все участки, вызывающие усилие (перемещение) этого знака;
— распределение давления в пределах толщины одежды проезжей части следует принимать под углом 45°.

Рисунок 1 — Схемы нагрузок от подвижного состава для расчета
автодорожных и городских мостов:
а — автомобильная нагрузка АК в виде полосы
равномерно распределенной нагрузки интенсивностью
и одиночной тележки с давлением на ось P;
б — одиночная ось для проверки проезжей части мостов, проектируемых под нагрузку А8;
в — тяжелые одиночные нагрузки НК-112, НК-80, НГ-60;
г — поезда метрополитена;
д — поезда трамвая
6.4.6 Для случая 2 нормативная нагрузка представляется в виде двух полос нагрузки АК, размещаемых в невыгодном положении по всей ширине ездового полотна (включая полосы безопасности).
При этом оси крайних полос нагрузки АК должны быть расположены на расстоянии не менее чем на 1,5 м от ограждения.
6.4.7 При расчетах конструкций на выносливость и по предельным состояниям второй группы следует рассматривать только случай 1.
6.4.8 Для случая 3 нормативная временная нагрузка представляется в виде одиночной тяжелой четырехколесной нагрузки НК (см. рисунок 1 в)) весом 1098 кН (НК-112) на дорогах I-а–III категорий, для больших мостов и в городах с населением более 100 000 жителей и весом 785 кН — для всех остальных мостов (НК-80).
Для деревянных мостов на дорогах V категории и мостов на местных автомобильных дорогах низших категорий допускается принимать гусеничную нагрузку HГ-60 общим весом 588 кН (см. рисунок 1 в)).
Нагрузка НК учитывается при отсутствии других подвижных нагрузок на мосту и устанавливается в самое неблагоприятное положение вдоль и поперек моста в пределах габарита проезжей части, исключая и полосы безопасности. Эквивалентные нагрузки для одиночных тяжелых нагрузок НК-112, НК-80 и НГ-60 приведены в приложении Е.
6.4.9 Нагрузки НК-112, НК-80 и НГ-60 не учитывают совместно с временной нагрузкой на тротуарах, а также при расчетах на выносливость. При расчетах по раскрытию трещин нагрузка НК-112 принимается с коэффициентом 0,8.
6.4.10 Нормативную временную вертикальную нагрузку от подвижного состава метрополитена следует принимать с каждого пути — в виде поезда расчетной длины, состоящего из четырехосных вагонов (см. рисунок 1 г)) общим весом каждого загруженного вагона 600 кН. При загружении линий влияния, имеющих два или более участков одного знака, разделяющие их участки другого знака следует загружать порожними вагонами весом 300 кН каждый.
Мосты под пути метрополитена (несовмещенные) при расчетах по предельным состояниям первой группы должны быть проверены на загружение одного из путей поездом, не создающим динамического воздействия, но имеющим длину, превышающую (не более чем в 2 раза) длину расчетного поезда. При этом на двухпутных мостах второй путь должен быть загружен поездом расчетной длины.
6.4.11 Нормативную временную вертикальную нагрузку от трамваев (при расположении трамвайных путей на самостоятельном огражденном или обособленном полотне) следует принимать с каждого пути — в виде поездов из четырехосных вагонов (см. рисунок 1 д)) общим весом каждого загруженного вагона — 300 кН и порожнего — 150 кН; количество вагонов в поезде и расстояние между поездами должны соответствовать самому неблагоприятному загружению при следующих ограничениях: количество вагонов в одном поезде — не более четырех, расстояние между крайними осями рядом расположенных поездов — не менее 8,5 м.
6.4.12 Нормативную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотрено обращение автомобилей особо большой грузоподъемности и на которые не распространяются ограничения весовых и габаритных параметров автотранспортных средств общего назначения, следует принимать в виде колонн двухосных автомобилей АБ с параметрами, приведенными в таблице 14.
Таблица 14
Параметр Нагрузка
АБ-51 АБ-74 АБ-151
Нагрузка на ось груженого автомобиля, кН:
заднюю
переднюю 340
170 500
240 1010
500
Расстояние между осями (база) автомобиля, м 3,5 4,2 4,5
Габарит по ширине (по колесам задней оси), м 3,5 3,8 5,4
Ширина колеи колес, м:
задних
передних 2,4
2,8 2,5
2,8 3,75
4,1
Размер площадки соприкасания задних колес с покрытием проезжей части, м:
по длине
по ширине 0,40
1,10 0,45
1,30 0,80
1,65
Диаметр колеса, м 1,5 1,8 2,5
При проектировании следует рассматривать случаи:
а) по мосту движутся колонны автомобилей, создающие динамическое воздействие, предусмотренное настоящим техническим кодексом;
б) на мосту имеет место вынужденная остановка расчетных автомобилей (динамическое воздействие не возникает).
В случае а) расстояние между задней и передней осями соседних автомобилей в каждой колонне должно быть, м, не менее:
20— для нагрузок АБ-51 и АБ-74;
26— для нагрузки АБ-151.
По ширине моста колонны, число которых не должно превышать числа полос движения, следует устанавливать в самое невыгодное положение с соблюдением расстояний, указанных в таблице 15.
В случае б) мост загружается одной колонной, имеющей не более трех автомобилей. Расстояние между задними и передними осями соседних автомобилей должно быть не менее 8 м — для нагрузок АБ-51 и АБ-74 и не менее 10 м — для нагрузки АБ-151. На остальных полосах устанавливается более одного автомобиля. По ширине моста колонна и одиночный автомобиль устанавливаются в наиболее невыгодное положение с соблюдением расстояний, указанных в таблице 15. Эквивалентные нагрузки для треугольных линий влияния от одиночных автомобилей нагрузки АБ, а также от стоящих и движущихся колонн этих автомобилей (при установленном минимальном расстоянии между автомобилями) приведены в приложении Ж.
Таблица 15
Расстояние по ширине моста Наименьшее расстояние, м,для нагрузок
АБ-51 АБ-74 АБ-151
От ограждения до края заднего колеса автомобиля:
движущегося
стоящего 1,0
Вплотную 1,2
Вплотную 1,6
Вплотную
Между краями задних колес соседних автомобилей:
движущихся
стоящих 1,9
0,5 2,0
0,7 2,5
1,0
Примечание — Мосты и трубы, расположенные на дорогах промышленных предприятий, где обращаются трехосные автомобили с расчетной шириной более 2,5 м, а давление задней тележки менее 280 кН, следует проектировать на нагрузки А14 и НК-112.
6.4.13 Во всех расчетах для элементов или отдельных конструкций мостов, воспринимающих временную нагрузку с нескольких путей или полос движения, нагрузку от подвижного состава с одного пути или полосы движения (где нагрузка приводит к самым неблагоприятным результатам) следует принимать с коэффициентом s1, равным 1,0.
С остальных путей (полос) нагрузки принимают с коэффициентом s1, равным для:
а) нагрузки СК (одновременно загружается не более трех путей):
1,0— при длине загружения 15 м и менее;
0,7— при длине загружения 25 м и более;
для промежуточных значений длины — определяется интерполяцией;
б) нагрузки АК:
1,0— для тележек;
0,6— для равномерно распределенной нагрузки;
в) нагрузки АБ — 0,7;
г) поездов метрополитена и трамвая — 1,0.
6.4.14 При одновременном загружении полос автомобильного движения (совместно с тротуарами) и рельсовых путей (железных дорог, метрополитена или трамвая) в случае, если рельсовая нагрузка оказывает меньшее воздействие, ее следует вводить с коэффициентом s2, определяемым по формулам:
— для железных дорог
s2 = 1 – 0,10, но не менее 0,75; (10)
— для путей метрополитена и трамвая
s2 = 1 – 0,02, но не менее 0,75, (11)
где    — длина загружения пролетного строения нагрузкой, оказывающей меньшее воздействие, м.
В случае, если меньшее воздействие оказывает нагрузка АК, ее следует вводить с коэффициентом s2 = 0,75.
В случае, если меньшее воздействие оказывает нагрузка НК, s2 = 1,0.
6.4.15 Нормативное горизонтальное (боковое) давление грунта на устои мостов (и промежуточные опоры, если они расположены внутри конусов) от подвижного состава, находящегося на призме обрушения, следует принимать с учетом распространения нагрузки в грунте ниже подошвы рельса или верха дорожного покрытия под углом к вертикали arctg1/2 и определять в соответствии с приложением К.
6.4.16 Нормативное давление грунта , кН, от подвижного состава на звенья (секции) труб на соответствующую проекцию внешнего контура трубы следует определять с учетом распределения давления нагрузки в грунте по формулам:
а) вертикальное давление:
— от подвижного состава железных дорог
; (12)
— от транспортных средств автомобильных и городских дорог (кроме нагрузки АК, на которую расчет не производится), а также дорог промышленных предприятий с обращением автомобилей АБ
; (13)
б) горизонтальное давление
h = (14)
В формулах (12) – (14):
— интенсивность временной вертикальной нагрузки от подвижного состава железных дорог, принимаемая в соответствии с таблицей Д.1 (приложение Д) для длины загружения и положения вершины линии влияния = 0,5, но не более 19,6К кН/м;
d— диаметр (ширина) звена (секции) по внешнему контуру, м;
h— расстояние от подошвы рельса или верха дорожного покрытия до верха звена при определении вертикального давления или до рассматриваемого горизонта при определении горизонтального (бокового) давления, м;
— коэффициент нормативного бокового давления, определяемый по формуле (9);
— линейная нагрузка, кН/м; принимают по таблице 16;
a0— длина участка распределения, м; принимают по таблице 16.
Таблица 16
Параметр Для нагрузок
НК-112, НК-80 НГ-60 АБ-51 АБ-74 АБ-151
при высоте засыпки*, м
1 и более 1,5 и более 1,3 и более менее 1,3 1,9 и более менее 1,9 3 и более менее 3
, кН/м 186 108 186 42 186 66 186 93
a0, м 3 3 3 –0,3 3 –0,15 3 0
* В случаях, когда высота засыпки h менее 1 м при нагрузке НК-112 и НК-80 или менее 1,5 м при нагрузке НГ-60, значение давления на рассматриваемую часть трубы следует определять с учетом распределения давления в грунте под углом к вертикали arctg1/2.
6.4.17 Нормативную горизонтальную поперечную нагрузку от центробежной силы для мостов, расположенных на кривых, следует принимать с каждого пути или полосы движения в виде равномерно распределенной нагрузки интенсивностью или сосредоточенной одиночной силы Fh. Значения и Fh необходимо принимать:
а) от подвижного состава на мостах железных дорог общей сети, проектируемых:
— под нагрузку С14 — , но не более 0,15;
— под нагрузку С10 — , но не более 0,15,
где r  — радиус кривой, м;
  — интенсивность нагрузки от подвижного состава, кН/м пути, принимаемая в соответствии с 6.4.1;
б) от подвижного состава на мостах железных дорог промышленных предприятий — по формуле
, (15)
где  vt  — наибольшая скорость, установленная для движения поездов на кривых данного радиуса, км/ч;
в) от поездов метрополитена и трамвая — по формуле
, (16)
где  u  — величина, определяющая интенсивность горизонтальной распределенной нагрузки, равная 0,241 кН·ч/км2 — для поездов метрополитена и 0,143 кН·ч/км2 — для поездов трамвая;
г) от автомобильной нагрузки АК для всех мостов при радиусах кривых:
— 250 м и менее — по формуле
,(17)
— свыше 250 до 600 м — по формуле
, (18)
но во всех случаях величина h должна быть не менее кН/м и более 0,49К кН/м,
где Р— сила, равная 4,4 кН;
М— момент силы, равный 1079 кН·м.
При расположении мостов на кривых радиусом более 600 м нагрузку от центробежной силы в расчетах не учитывают;
д) от нагрузки АБ для мостов на дорогах промышленных предприятий при радиусах кривых 400 м и менее (при расположении мостов на кривых большего радиуса нагрузку от центробежной силы в расчетах не учитывают) — по формуле
, (19)
где  G  — вес одного автомобиля (сумма нагрузок на переднюю и заднюю оси), определяемый по таблице 14.
При многопутном (многополосном) движении нагрузки h и Fh учитывают с коэффициентом s1 в соответствии с 6.4.13.
Высоту приложения нагрузок h и Fh (от головки рельса или верха покрытия проезжей части) следует принимать, м:
2,2— для подвижного состава железных дорог;
2,0— для вагонов метрополитена и трамвая;
1,5— для транспортных средств нагрузки АК;
2,2; 2,5 и 3,1— для нагрузок соответственно АБ-51, АБ-74 и АБ-151;
е) центробежные силы от нагрузок НК и НГ при расчете мостов учитывать не следует.
6.4.18 Нормативную горизонтальную поперечную нагрузку от ударов подвижного состава, независимо от числа путей или полос движения на мосту, следует принимать:
а) от подвижного состава рельсовых дорог в виде равномерно распределенной нагрузки, приложенной в уровне верха головки рельса, — равной:
— для поездов железных дорог— 0,6К кН/м, где  К  — класс нагрузки СК;
— для поездов метрополитена— 2,0 кН/м;
— для поездов трамвая— 1,5 кН/м;
б) от автомобильной нагрузки АК — в виде равномерно распределенной нагрузки, равной 0,4К кН/м, или сосредоточенной силы, равной 6К кН, приложенных в уровне верха покрытия проезжей части, где К — класс нагрузки АК;
в) от нагрузки АБ — в виде сосредоточенной силы, приложенной к пролетному строению в уровне верха проезжей части или к ограждению проезжей части и равной 0,2G, где G — вес одного автомобиля (сумма нагрузок на переднюю и заднюю оси), определяемый по таблице 14.
При расчете парапетные ограждения и крепления ограждающих устройств на автодорожных и городских мостах следует проверять на воздействие нормативных горизонтальных нагрузок:
— для бордюров — в виде поперечной нагрузки 6,0К кН, распределенной по длине 0,5 м и приложенной в уровне верха бордюра;
— для железобетонных парапетных ограждений — в виде поперечной нагрузки 12К кН, распределенной по длине 1,0 м и приложенной к ограждениям на уровне 2/3 высоты ограждения (от поверхности проезжей части);
— крепление узла анкеровки стоек барьерного ограждения должно быть проверено на действие горизонтального усилия.
Металлические барьерные ограждения по ГОСТ 26804 и СТБ 1739 на воздействие горизонтальных нагрузок не рассчитываются, степень удержания таких ограждений принимается согласно документу о качестве завода-изготовителя.
6.4.19 Нормативную горизонтальную продольную нагрузку от торможения или сил тяги подвижного состава следует принимать:
а) при расчете элементов пролетных строений и опор мостов, % к весу нормативной временной вертикальной подвижной нагрузки:
— от железнодорожной нагрузки СК, поездов метрополитена и трамвая — 10;
— от равномерно распределенной части нагрузки АК (вес тележек в нагрузках не учитывается) — 50, но не менее 8К кН и не более 25К кН;
— от нагрузок АБ-51 и АБ-74 (к весу одного автомобиля) — от 45 (при 20 м) до 60 (при 60 м);
— от нагрузки АБ-151 (к весу одного автомобиля) — от 30 (при 25 м) до 40 (при 60 м);
— для промежуточных значений величина нагрузки определяется интерполяцией;
б) при расчете деформационных швов мостов:
— автодорожных и городских — 7К кН;
— промышленных предприятий под нагрузку АБ — 50 % к весу расчетного автомобиля.
Горизонтальную продольную нагрузку при расчете деформационных швов следует прилагать в уровне проезда и принимать в виде двух равных сил, удаленных одна от другой на 1,9 м — для нагрузки АК и на ширину колеи задних колес — для нагрузки АБ по таблице 14.
Продольную нагрузку следует принимать:
— при двух железнодорожных путях — с одного пути, при трех и более путях — с двух путей;
— при любом числе полос автомобильного движения на мосту — со всех полос одного направления, а если в перспективе предусматривается перевод движения на одностороннее — со всех полос движения.
Во всех случаях необходимо учитывать коэффициент s1 согласно требованиям 6.4.13.
От транспортных средств, находящихся на призме обрушения грунта у устоев, продольная нагрузка не учитывается.
Продольное усилие от торможения или силы тяги, передаваемое на неподвижные опорные части, следует принимать в размере 100 % полного продольного усилия, действующего на пролетное строение. При этом не следует учитывать продольное усилие от установленных на той же опоре подвижных опорных частей соседнего пролета, кроме случая расположения в разрезных пролетных строениях неподвижных опорных частей со стороны меньшего из примыкающих к опоре пролета. Усилие на опору в указанном случае следует принимать равным сумме продольных усилий, передаваемых через опорные части обоих пролетов, но не более усилия, передаваемого со стороны большего пролета при неподвижном его опирании.
Усилия, передающиеся на опору с неподвижных опорных частей неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строений, в обоснованных расчетом случаях допускается принимать равными полной продольной нагрузке с пролетного строения за вычетом сил трения в подвижных опорных частях при минимальных коэффициентах трения, но не менее величины, приходящейся на опору при распределении полного продольного усилия между всеми промежуточными опорами пропорционально их жесткости.
Для железнодорожных мостов при определении продольной горизонтальной нагрузки от торможения или сил тяги в случаях применения гибких (из отдельных стоек) стальных и железобетонных опор интенсивность временной подвижной вертикальной нагрузки допускается принимать равной 9,81К кН/м.
Примечание — При проектировании устройств железнодорожных мостов, предназначенных для восприятия продольных нагрузок, следует учитывать полную силу тяги в виде распределенной нагрузки, составляющей, % к весу нагрузки:
— при длине загружения 40 м и менее — 25;
— то же, 100 м и более — 10;
— при промежуточных значениях — определяется интерполяцией.
6.4.20 Нормативную временную нагрузку для пешеходных мостов и тротуаров следует принимать в виде:
1) вертикальной равномерно распределенной нагрузки:
а) на пешеходные мосты и тротуары автодорожных городских мостов — 4,0 кПа;
б) на тротуары автодорожных мостов (при учете совместно с другими действующими нагрузками) — 2,0 кПа;
2) равномерно распределенной нагрузки, учитываемой при отсутствии других нагрузок:
а) вертикальной: при расчете только элементов тротуаров железнодорожных мостов и мостов метрополитена с устройством пути на балласте — 10,0 кПа, при расчете элементов тротуаров на прочих мостах — 4,0 кПа;
б) вертикальной и горизонтальной при расчете перил городских мостов — 1,0 кН/м;
3) сосредоточенных давлений, учитываемых при отсутствии других нагрузок:
а) вертикального: при расчете элементов тротуаров городских мостов — 10,0 кН с площадкой распределения от колеса автомобиля 0,015 м2 (0,150,10 м), прочих мостов — 3,5 кН;
б) вертикального или горизонтального при расчете перил мостов — 1,3 кН.
При расчете элементов тротуаров мостов на внутрихозяйственных дорогах, а также служебных проходов на мостах автомобильных дорог всех категорий равномерно распределенная нагрузка принимается равной 2,0 кПа. При расчете основных конструкций мостов указанная нагрузка на тротуары не учитывается.
6.4.21 Динамические коэффициенты 1 + к нагрузкам от подвижного состава железных, автомобильных и городских дорог следует принимать:
1) к вертикальным нагрузкам СК, СК и АК (включая давление одиночной оси), а также к нагрузкам от поездов метрополитена и трамвая:
а) для элементов стальных и сталежелезобетонных пролетных строений, а также элементов стальных опор:
— железнодорожных мостов и обособленных мостов под пути метрополитена и трамвая всех систем (кроме основных элементов главных ферм неразрезных пролетных строений) независимо от рода езды (на балласте или поперечинах)
, (20)
но не менее 1,15;
— основных элементов главных ферм железнодорожных мостов с неразрезными пролетными строениями и совмещенных мостов всех систем под железнодорожную (включая поезда метрополитена) и автомобильную нагрузки
, (21)
но не менее 1,15 — для железнодорожных и 1,10 — для совмещенных мостов;
— элементов автодорожных и городских мостов всех систем, кроме главных ферм (балок) и пилонов висячих и вантовых мостов,
;(22)
— элементов главных ферм и пилонов висячих и вантовых мостов
(23)
б) для железобетонных балочных пролетных строений, рамных конструкций (в том числе для сквозных надарочных строений), а также для железобетонных сквозных, тонкостенных и стоечных опор:
— железнодорожных и других мостов под рельсовые пути
,(24)
но не менее 1,15;
— совмещенных мостов — по формуле (24), но не менее 1,10;
— автодорожных и городских мостов
; (25)
в) для железобетонных звеньев труб и подземных пешеходных переходов:
— на железных дорогах и путях метрополитена при общей толщине балласта с засыпкой (считая от подошвы рельса):
0,40 м и менее — по формуле (24);
1,00 м и более — 1 + = 1,00;
для промежуточных значений толщины — определяется интерполяцией;
— на автомобильных дорогах — 1 + = 1,00;
г) для железобетонных и бетонных арок со сплошным надсводным строением, для бетонных опор и звеньев труб, грунтовых оснований и всех фундаментов 1 + = 1,00;
д) для арок и сводов арочных железобетонных пролетных строений со сквозной надарочной конструкцией:
— железнодорожных мостов
, (26)
где f— стрела арки, м;
l— пролет арки, м;
— автодорожных и городских мостов
,(27)
но не менее 1,00;
е) для элементов деформационных швов, расположенных в уровне проезжей части автодорожных и городских мостов, и их анкеровки (к возможным вертикальным и горизонтальным усилиям) 1 + = 2,00;
ж) для деревянных конструкций автодорожных и городских мостов 1 + = 1,00;
2) к временной вертикальной нагрузке АБ:
а) для элементов стальных и сталежелезобетонных пролетных строений, а также элементов стальных опор
(28)
но не менее 1,00;
б) для железобетонных балочных пролетных строений, железобетонных сквозных, тонкостенных и стоечных опор, а также звеньев труб при отсутствии засыпки под дорожной одеждой
(29)
но не менее 1,00;
в) для бетонных опор и звеньев труб, грунтовых оснований и всех фундаментов, а при общей толщине засыпки (включая толщину дорожной одежды) не менее 1,0 м — для железобетонных звеньев труб и не менее 0,5 м — для других элементов (см. перечисление 2 б)) 1 + = 1,00; при толщине засыпки (включая толщину дорожной одежды) менее вышеуказанной, значения динамических коэффициентов (см. перечисление 2 б)) определяются интерполяцией значений, определяемых по 2 б) и 2 в);
г) для деревянных конструкций:
— для элементов — 1 + = 1,10;
— для сопряжений — 1 + = 1,20.
Для колонны автомобилей нагрузки АБ при расчетах на случай 2 б) 6.4.12 1 + = 1,00;
3) к одиночным транспортным единицам для пролетных строений, сквозных, тонкостенных и стоечных опор автодорожных и городских мостов:
— к нагрузкам НК-80 и НК-112:
1 + = 1,30 при 1,0 м;
1 + = 1,10 при 5,0 м;
— для промежуточных значений — определяется интерполяцией;
— к нагрузке НГ-60 — 1 + = 1,10;
4) к вертикальным подвижным нагрузкам для пешеходных мостов и к нагрузкам на тротуарах 1 + = 1,00;
5) к временным горизонтальным нагрузкам и давлению грунта на опоры от транспортных средств железных и автомобильных дорог 1 + = 1,00;
6) при расчете мостов на выносливость динамическую добавку , определяемую по формулам (20) – (29) (включая ограничения), следует умножать на 0,7.
Величину (пролета или длины загружения) в формулах следует принимать:
а) для основных элементов главных ферм (разрезных балок, арок, рам), а также для продольных и поперечных балок при загружении той части линии влияния, которая определяет их участие в работе главных ферм, — равной длине пролета или длине загружения линии влияния, если эта длина больше величины пролета;
б) для основных элементов главных ферм неразрезных систем — равной сумме длин загружаемых участков линий влияния (вместе с разделяющими их участками);
в) при расчете на местную нагрузку (при загружении той части линии влияния, которая учитывает воздействие местной нагрузки):
— продольных балок и продольных ребер ортотропных плит — равной длине их пролета;
— поперечных балок и поперечных ребер ортотропных плит — равной суммарной длине продольных балок в примыкающих панелях;
— подвесок, стоек и других элементов, работающих только на местную нагрузку, — равной длине загружения линий влияния;
— плит балластного корыта (поперек пути) — условно равной нулю;
— железобетонных плит железнодорожного проезда, укладываемых по металлическим балкам: при расчете плиты поперек пути — равной ширине плиты, при расчете вдоль пути — равной длине панели продольной балки;
— железобетонных плит автодорожного проезда, укладываемых по металлическим балкам, при расчете плит поперек моста — равной расстоянию между балками, на которые опирается плита;
г) при загружении линий влияния, учитывающих одновременно основную и местные нагрузки, — раздельно для каждой из этих нагрузок;
д) для элементов опор всех типов — равной длине загружения линии влияния опорной реакции, определяемой как сумма длин загружаемых участков (вместе с разделяющими их участками);
е) для звеньев труб и подземных пешеходных переходов — равной ширине звена.
Примечание — В случаях, когда на железных дорогах промышленных предприятий установленная максимальная скорость движения по мосту ограничена (vt < 80 км/ч), расчетное значение динамического коэффициента допускается уменьшать, умножая соответствующую динамическую добавку на отношение vt/80, при этом динамический коэффициент следует принимать не менее 1,10.
6.4.22 Значения коэффициента надежности по нагрузке f к временным нагрузкам и воздействиям, следует принимать:
а) для железнодорожных нагрузок СК и СК — по таблице 17;
Таблица 17
Воздействие Коэффициент надежности по нагрузке f при расчете
конструкций мостов в зависимости от длины загружения *, м звеньев труб
0 50 150 и более Вертикальное 1,30 1,15 1,10 1,30
Горизонтальное 1,20 1,10 1,10 1,20
Давление грунта от подвижного состава на призме обрушения 1,20 независимо от длины загружения —
* — длина загружения линии влияния за вычетом длины участков, загруженных порожним составом (при f = 1); для промежуточных значений следует определять интерполяцией.
б) для нагрузки от автотранспортных средств АК:
— к тележкам при расчетах элементов проезжей части мостов — 1,5;
— к тележкам при расчетах всех других элементов мостов: при = 0 — 1,5, при 30 м — 1,2;
— к равномерно распределенной нагрузке для всех случаев расчетов мостов и труб — 1,20;
— от одиночной оси при проверке элементов проезжей части мостов, проектируемых на нагрузку А8, — 1,20.
Здесь   — длина участка линии влияния одного знака; для промежуточных значений следует определять интерполяцией;
в) к нагрузкам НК и НГ и их воздействиям — 1,0;
г) к нагрузкам от подвижного состава метрополитена и трамвая — по формуле
,(30)
но не менее 1,10,
где — длина загружения, м, принимаемая по таблице 17;
д) к распределенным нагрузкам для пешеходных мостов и тротуаров при расчете:
— элементов пешеходных мостов и тротуаров (кроме тротуаров мостов внутрихозяйственных дорог и служебных проходов), а также перил городских мостов — 1,40;
— пролетного строения и опор при учете совместно с другими нагрузками — 1,20;
— тротуаров мостов внутрихозяйственных дорог и служебных проходов мостов для дорог всех категорий — 1,10;
е) к распределенным и сосредоточенным горизонтальным нагрузкам на ограждения проезжей части, а также к сосредоточенным давлениям на тротуары и перила — 1,00;
ж) к автомобильным нагрузкам АБ и их воздействиям в зависимости от удельного веса перевозимого груза , для перевозки которого строится дорога:
— при 17,7 кН/м3 — 1,1;
— при = 39,2 кН/м3 — 1,4;
— при промежуточных значениях — определяется интерполяцией.
6.5 Прочие временные нагрузки и воздействия
6.5.1 Нормативное значение ветровой нагрузки wn следует определять как сумму нормативных значений средней wm и пульсационной wp составляющих:
wn = wm + wp.(31)
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью воды или земли определяется по формуле
wm = w0kcw, (32)
где  w0— нормативное значение ветрового давления, принимаемое по СНиП 2.01.07 в зависимости от ветрового района, в котором возводится сооружение;
k— коэффициент, учитывающий для открытой местности (типа А) изменение ветрового давления по высоте z, принимаемый по СНиП 2.01.07;
cw— аэродинамический коэффициент лобового сопротивления конструкций мостов и подвижного состава железных дорог и метрополитена, принимаемый в соответствии с приложением Л.
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp на высоте z следует определять согласно требованиям СНиП 2.01.07 по формуле
wp = wmL, (33)
где — коэффициент динамичности;
L— коэффициент пульсации давления ветра на уровне z;
— коэффициент пространственной корреляции пульсации давления для расчетной поверхности сооружения.
При определении пульсационной составляющей ветровой нагрузки для конструкций мостов допускается руководствоваться следующим:
а) произведение коэффициентов L принимать равным
0,55 – 0,15 · , но не менее 0,30,
где — длина пролета или высота опоры, м;
б) коэффициент динамичности для балочных разрезных конструкций находить в предположении, что рассматриваемая конструкция в горизонтальной плоскости является динамической системой с одной степенью свободы (с низшей частотой собственных колебаний f1, Гц), и его значение определять по графику, приведенному в СНиП 2.01.07 (6.7), в зависимости от указанного там параметра и логарифмического декремента затухания , равного 0,3 — для железобетонных и сталежелезобетонных конструкций и 0,15 — для стальных конструкций.
Коэффициент динамичности принимается равным 1,2, если:
— балочное пролетное строение является неразрезным;
— для балочного разрезного пролетного строения имеет место условие fi > fl, где fl — предельные значения частоты собственных колебаний, Гц, приведенные в СНиП 2.01.07 (6.8), при которых в разных ветровых районах допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по собственной форме.
При расчете конструкций автодорожных и городских мостов воздействие ветра на безрельсовые транспортные средства и трамвай, находящиеся на этих мостах, не учитывается.
Нормативную интенсивность полной ветровой поперечной горизонтальной нагрузки при проектировании индивидуальных (нетиповых) конструкций пролетных строений и опор следует принимать не менее 0,6 кПа — при загружении конструкций временной вертикальной нагрузкой и 1,00 кПа — при отсутствии загружения этой нагрузкой.
Горизонтальную поперечную ветровую нагрузку, действующую на отдельные конструкции моста, а также на поезд, находящийся на железнодорожном мосту (мосту метро), следует принимать равной произведению интенсивности ветровой нагрузки на рабочую ветровую поверхность конструкции моста и подвижного состава.
Рабочую ветровую поверхность конструкции моста и подвижного состава следует принимать равной:
— для главных ферм сквозных пролетных строений и сквозных опор — площади проекции всех элементов наветренной фермы на плоскость, перпендикулярную направлению ветра, при этом для стальных ферм с треугольной или раскосой решеткой ее допускается принимать в размере 20 % площади, ограниченной контурами фермы;
— для проезжей части сквозных пролетных строений — боковой поверхности ее балочной клетки, не закрытой поясом главной фермы;
— для пролетных строений со сплошными балками и прогонов деревянных мостов — боковой поверхности наветренной главной балки или коробки и наветренного прогона;
— для сплошных опор — площади проекции тела опоры от уровня грунта или воды на плоскость, перпендикулярную направлению ветра;
— для железнодорожного подвижного состава (в том числе поездов метрополитена) — площади сплошной полосы высотой 3 м с центром давления на высоте 2 м от головки рельса.
Распределение ветровой нагрузки по длине пролета допускается принимать равномерным.
Нормативную интенсивность ветровой нагрузки, учитываемой при строительстве и монтаже, следует определять исходя из возможного в намеченный период значения средней составляющей ветровой нагрузки в данном районе. В зависимости от характера производимых работ при наличии специального обоснования, предусматривающего соответствующее ограничение времени и продолжительности выполнения отдельных этапов работ, нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки для проверки напряжений (но не устойчивости) допускается уменьшать, но оно должно быть не ниже 0,23 кПа.
Нормативную горизонтальную продольную ветровую нагрузку для сквозных пролетных строений следует принимать в размере 60 %, для пролетных строений со сплошными балками — 20 %, соответствующей полной нормативной поперечной ветровой нагрузке. Нормативную горизонтальную продольную нагрузку на опоры мостов выше уровня грунта или межени следует принимать равной поперечной ветровой нагрузке.
Продольная ветровая нагрузка на транспортные средства, находящиеся на мосту, не учитывается.
В случаях устройства в сквозных пролетных строениях двух систем продольных связей допускается поперечное давление ветра на фермы распределять на каждую из них, а давление ветра на проезжую часть и подвижной состав передавать полностью на те связи, в плоскости которых происходит движение транспортных средств.
Горизонтальное усилие от продольной ветровой нагрузки, действующей на пролетное строение, следует принимать передающимся на опоры в уровне центра опорных частей — для мостов с балочными пролетными строениями и в уровне оси ригеля рамы — для мостов рамной конструкции. Распределение усилий между опорами следует принимать таким же, как распределение горизонтального усилия от торможения по 6.4.19.
Для вантовых и висячих мостов следует производить проверку на аэродинамическую устойчивость и на резонанс колебаний в направлении, перпендикулярном ветровому потоку. При проверке аэродинамической устойчивости следует определять критическую скорость ветра, при которой вследствие взаимодействия воздушного потока с сооружением возможно появление флаттера (возникновение опасных изгибно-крутильных колебаний балки жесткости). Критическая скорость, отвечающая возникновению флаттера, определенная по результатам аэродинамических испытаний моделей или расчетом, должна быть больше максимальной скорости ветра, возможного в районе расположения моста, не менее чем в 1,5 раза.
6.5.2 Нормативную ледовую нагрузку от давления льда на опоры мостов следует принимать в виде сил, определяемых согласно приложению М.
6.5.3 Нормативную нагрузку от навала судов на опоры мостов следует принимать в виде сосредоточенной продольной или поперечной силы и ограничивать в зависимости от класса внутреннего водного пути значениями, указанными в таблице 18.
Таблица 18 В килоньютонах
Классвнутренних водных путей Нагрузка от навала судов
вдоль оси моста со стороны пролета поперек оси моста со стороны
судоходного несудоходного верховой низовой, при отсутствии течения — и ветровой
1 1570 780 1960 1570
2 1130 640 1420 1130
3 1030 540 1275 1030
4 880 490 1130 880
5 390 245 490 390
6 245 147 295 245
7 147 98 245 147
Нагрузка от навала судов должна прилагаться к опоре на высоте 2 м от расчетного судоходного уровня, за исключением случаев, когда опора имеет выступы, фиксирующие уровень действия этой нагрузки, и когда при менее высоком уровне нагрузка вызывает более значительные воздействия.
Для опор, защищенных от навала судов, а также для деревянных опор автодорожных мостов на внутренних водных путях 6 и 7 классов нагрузку от навала судов допускается не учитывать.
Для однорядных железобетонных свайных опор автодорожных мостов через внутренние водные пути 6 и 7 классов нагрузку вдоль оси моста допускается учитывать в размере 50 %.
6.5.4 Нормативное температурное климатическое воздействие следует учитывать при расчете перемещений в мостах всех систем, при определении усилий во внешне статически неопределимых системах, а также при расчете элементов сталежелезобетонных пролетных строений.
Среднюю по сечению нормативную температуру элементов или их частей допускается принимать равной:
— для бетонных и железобетонных элементов в холодное время года, а также для металлических конструкций в любое время года — нормативной температуре наружного воздуха;
— для бетонных и железобетонных элементов в теплое время года — нормативной температуре наружного воздуха за вычетом величины, численно равной 0,2a, но не более 10 °С, где a — толщина элемента или его части, см, включая одежду ездового полотна автодорожных мостов.
Температуру элементов со сложным поперечным сечением следует определять как средневзвешенную по температуре отдельных элементов (стенок, полок и др.).
Нормативные температуры воздуха в теплое tn,T и холодное tn,x время года следует принимать равными:
а) при разработке типовых проектов, а также проектов для повторного применения на территории республики tn,T = 40 °С, tn,x = –40 °С;
б) в других случаях
(34)
где  tVII — средняя температура воздуха самого жаркого месяца, принимаемая равной 25 °С.
Нормативная температура tn,x принимается равной расчетной минимальной температуре воздуха в районе строительства в соответствии с 5.11.8.
Влияние солнечной радиации на температуру элементов следует учитывать в виде дополнительного нагрева на 10 °С освещенного солнцем поверхностного слоя толщиной 15 см (включая одежду ездового полотна).
Температуры замыкания конструкций, если они в проекте не оговорены, следует принимать:
tЗ,Т = tn,Т – 15 °С; tЗ,x = tn,x + 15 °C.
Температуру конструкции в момент замыкания tЗ допускается определять по формуле
tЗ = 0,4t1+ 0,6t2,(35)
где t1— средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный T0;
t2— средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный 0,25T0;
здесь  T0  — период, ч, численно равный приведенной толщине элементов конструкции, см, которую следует определять делением удвоенной площади поперечного сечения элемента (с учетом дорожной одежды) на его периметр, граничащий с наружным воздухом.
При расчете сталежелезобетонных пролетных строений следует учитывать влияние неравномерного распределения температуры по сечению элементов, вызываемое изменением температуры воздуха и солнечной радиацией.
При расчете перемещений коэффициент линейного расширения следует принимать для стальных и сталежелезобетонных конструкций равным 1,2 · 10–5 °С–1 и для железобетонных конструкций — 1,0 · 10–5 °С–1.
6.5.5 Сопротивление от трения в подвижных опорных частях следует принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия Sf и определять по формуле
Sf = nF, (36)
где n— нормативное значение коэффициента трения в опорных частях при их перемещении, принимаемое равным среднему значению из возможных экстремальных значений:
(37)
F— вертикальная составляющая при действии рассматриваемых нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке f, равным 1.
Значение возможных максимальных и минимальных коэффициентов трения следует принимать соответственно равными:
а) для катковых, секторных или валковых опорных частей — 0,040 и 0,010;
б) для качающихся стоек или подвесок — 0,020 и 0 (условно);
в) для тангенциальных и плоских металлических опорных частей — 0,40 и 0,10;
г) для подвижных опорных частей с прокладками из фторопласта совместно с полированными листами из нержавеющей стали — по таблице 19.
Таблица 19
Среднее давление в опорных частях по фторопласту, МПа Коэффициенты трения при температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 по СНБ 2.04.02
минус 10 °С и выше минус 50 °С
max min max min
10,0 0,085 0,030 0,120 0,045
20,0 0,050 0,015 0,075 0,030
30,0 0,035 0,010 0,060 0,020
Примечание — Коэффициенты трения при промежуточных значениях отрицательных температур и средних давлениях определяются по интерполяции.
Расчетные усилия от сил трения в подвижных опорных частях балочных пролетных строений в зависимости от вида и характера производимых расчетов следует принимать:
— Sf,max = mmaxF, если при рассматриваемом сочетании нагрузок силы трения увеличивают общее воздействие на рассчитываемый элемент конструкции;
— Sf,max = mminF, если при рассматриваемом сочетании силы трения уменьшают общее воздействие нагрузок на рассчитываемый элемент конструкции.
Коэффициенты надежности по нагрузке f для усилий Smax и Smin не применяются.
Определение воздействия на конструкции пролетных строений сил трения, возникающих в подвижных опорных частях каткового, секторного и валкового типов при количестве опорных частей в поперечном направлении более двух, следует производить с коэффициентом условий работы, равным 1,1.
Опоры (включая фундаменты) и пролетные строения мостов должны быть проверены на воздействие расчетных сил трения, возникающих от температурных деформаций при действии постоянных нагрузок.
Опорные части и элементы их креплений, а также части опор и пролетных строений, примыкающие к опорным частям, должны быть проверены на расчетные силы трения, возникающие от постоянных и временных (без учета динамики) нагрузок.
При расположении на опоре двух рядов подвижных опорных частей пролетных строений, а также при установке в неразрезном и температурно-неразрезном пролетных строениях неподвижных опорных частей на промежуточной опоре продольное усилие следует принимать не более разницы сил трения при максимальных и минимальных коэффициентах трения в опорных частях.
Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях для группы опор, воспринимающих в неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строениях продольные усилия одного знака (соответственно, max,z и min,z), допускается определять по формуле
,(38)
где  max, min— соответственно максимальное и минимальное значения коэффициентов трения для устанавливаемого вида опорных частей;
z— число опор моста в группе.
Правая часть формулы (38) принимается со знаком «плюс» при определении max,z, со знаком «минус» — при определении min,z.
Расчет и конструирование полимерных опорных частей следует выполнять в соответствии с требованиями ТКП 45-3.03-195.
6.5.6 Строительные нагрузки, действующие на конструкцию при монтаже или строительстве (собственный вес, вес подмостей, кранов, работающих людей, инструментов, мелкого оборудования, односторонний распор и др.), а также при изготовлении и транспортировании элементов следует принимать по проектным данным с учетом предусматриваемых условий производства работ и требований ТКП 45-1.03-44.
При определении нагрузки от крана вес поднимаемых грузов и вес подвижной стрелы следует принимать с динамическими коэффициентами, равными соответственно 1,20 (0,85) — при весе до 200 кН и 1,10 — при большем весе. При этом, если отсутствие груза на кране может оказать неблагоприятное влияние на работу рассчитываемой конструкции, вес крана в расчетах учитывается без груза.
При расчете элементов железобетонных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их транспортировании, нагрузку от собственного веса элементов следует вводить в расчет с динамическими коэффициентами, равными:
1,6— при перевозке автомобильным транспортом;
1,3— то же, железнодорожным.
Динамические коэффициенты, учитывающие условия транспортирования, допускается уменьшать, если это подтверждено опытом, но они должны быть не менее 1,3 — при перевозках автомобильным транспортом и не менее 1,15 — железнодорожным транспортом.
6.5.7 Кроме перечисленных выше нагрузок, в необходимых случаях следует учитывать нагрузки от оползней и других природных явлений. Характер и величина воздействий природных явлений должны определяться по данным специальных исследований.
6.5.8 Коэффициенты надежности по нагрузке f к прочим временным нагрузкам и воздействиям, приведенным в 6.5.1 – 6.5.6, следует принимать по таблице 20.
Таблица 20
Прочие временные нагрузки и воздействия Коэффициент надежности по нагрузке f
Ветровые нагрузки при: эксплуатации моста 1,4
строительстве и монтаже 1,0
Ледовая нагрузка 1,2
Нагрузка от навала судов 1,2
Температурные климатические деформации и воздействия 1,2
Воздействие сопротивления трения в подвижных опорных частях По 6.5.5
Строительные нагрузки: собственный вес вспомогательных обустройств 1,1 (0,9)
вес складируемых строительных материалов и воздействие искусственного регулирования во вспомогательных сооружениях 1,3 (0,8)
вес работающих людей, инструментов, мелкого оборудования 1,3 (0,7)
вес кранов, копров и транспортных средств 1,1 (1,0)
усилия от гидравлических домкратов и электрических лебедок при подъеме и передвижке 1,3 (1,0)
усилия от трения при перемещении пролетных строений и других грузов: на салазках и по фторопласту 1,3 (1,0)
на катках 1,1 (1,0)
на тележках 1,2 (1,0)
Примечание — Значения f, указанные в скобках, принимают в случаях, когда при невыгодном сочетании нагрузок увеличивается их суммарное воздействие на элементы конструкции.
При проверке прочности тела опор в случаях использования их для навесной уравновешенной сборки пролетных строений, а также при проверке прочности анкеров, прикрепляющих в этих случаях пролетное строение к опорам, необходимо к собственному весу собираемых консольных частей пролетного строения, создающих на опоре изгибающие моменты разного знака, вводить коэффициенты надежности по нагрузке с учетом конкретных условий изготовления и монтажа собираемых частей (блоков). При заводской технологии изготовления железобетонных блоков пролетных строений коэффициенты надежности по нагрузке от собственного веса допускается при проверке прочности тела опоры и прикрепляющих анкеров определять по формулам:
— для одной консоли
; (39)
— для другой консоли
, (40)
где z — число блоков, устанавливаемых с каждой стороны.
7 Сочетания нагрузок
7.1 При воздействии на конструкции мостовых сооружений двух или нескольких временных нагрузок уменьшение вероятности одновременного достижения ими наиболее неблагоприятных для конструкции значений учитывается введением коэффициента сочетаний .
7.2 Возможные сочетания нагрузок рассматриваются в соответствии с таблицей 8.
7.3 Коэффициент сочетаний следует во всех расчетах принимать равным:
а) к постоянным нагрузкам 1–6 (см. таблицу 8) и весу порожнего подвижного состава железных дорог — 1,0;
б) при учете действия только одной из временных нагрузок или группы сопутствующих одна другой нагрузок 7–9 без учета действия других нагрузок — 1,0;
в) при учете действия двух или более временных нагрузок (условно считая группу нагрузок 7–9 за одну нагрузку) к одной из временных нагрузок — 0,8, к остальным — 0,7.
7.4 К нагрузке 12 во всех случаях сочетания с нагрузкой 7 в зависимости от вида подвижного состава, образующего нагрузку, коэффициент следует принимать равным:
а) при загружении железнодорожным подвижным составом и поездами метрополитена:
— не защищенными от воздействия бокового ветра — 0,5;
— защищенными галереями от воздействия бокового ветра — 1,0;
б) при загружении автотранспортными средствами и вагонами трамвая — 0,25.
Для автодорожных и городских мостов, в случае действия нескольких временных нагрузок и отсутствия среди них нагрузки 7, к нагрузке 12 следует принимать = 0,5.
7.5 Для всех сочетаний нагрузок значения коэффициента необходимо принимать: к нагрузкам 7–9 — одинаковыми, к нагрузке 11 — не более чем к нагрузке 7.
Значения коэффициента для различных комбинаций временных нагрузок и воздействий приведены в приложении Н.
8 Долговечность
8.1 Основания и фундаменты, опоры, пролетные строения, опорные части, элементы мостового полотна, эксплуатационных обустройств и другие части мостов, а также водопропускные трубы и подпорные стенки должны быть запроектированы и сооружены таким образом, чтобы при безусловном учете потребительских свойств по 5.1, а также нагрузок и воздействий по разделу 6 обладали требуемой долговечностью для их эксплуатации в течение проектного срока службы по 5.2.
8.2 Срок службы сооружения после реконструкции обеспечивается как для нового строительства.
Срок службы сооружения после капитального ремонта — не менее 25 лет.
8.3 Требование долговечности конструкций мостовых сооружений обеспечивается выполнением расчетных условий предельных состояний, а также конструктивными требованиями и требованиями к материалам в зависимости от условий эксплуатации, определяемых по таблице 21 в соответствии с ТКП 45-2.01-111.
8.4 При проектировании капитального ремонта или реконструкции мостового сооружения, при определении ремонтных мероприятий по восстановлению долговечности оставляемых железобетонных конструкций следует установить толщину защитного слоя бетона, среднюю глубину карбонизации и степень карбонизации бетона (по СТБ 1481), оценить возможность скрытой коррозии арматуры с применением потенциометрического метода по СТБ 1994, оценить наличие хлоридов.
При проектировании капитального ремонта или реконструкции следует предусматривать обеспечение требуемой настоящим техническим кодексом толщины защитного слоя бетона с учетом средней глубины карбонизации для основных несущих конструкций.
Таблица 21 — Классификация сред в зависимости от характера и степени воздействия на конструкцию
Сооружения Конструкциисооружений и их элементы Месторасположение конструкции (элемента) и условия эксплуатации Класс среды Марка бетона или раствора по морозостойкости
Мосты Опоры На открытом воздухе над водой ХА1 F200
В зоне переменного уровня воды1) ХА2 F300
Ригели, пролетные строения — ХА1 F200
Подпорные стенки На открытом воздухе ХА1 F200
В зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F2005)
Путепроводы,
эстакады Опоры На открытом воздухе ХА1 F200
В зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F300
Ригели, пролетные строения — ХА1 F200
Плита проезжей части Однослойная или верхний слой покрытия ХА3 F1505) (для дорог I и II категорий F2005))
Мостовое полотно Тротуары, парапеты, карнизы, защитный слой, покрытия, деформационные швы ХА3 F1505) (для дорог I и II категорий F2005))
Подпорные стенки На открытом воздухе ХА1 F200
В зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F300
Подземныепешеходные переходы Стенки, лестничные сходы Внутри протяженных переходов3) ХА2 F250
На участках, примыкающих к выходам: 4) ХА3 F200
на открытом воздухе ХА1 F250
в зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F1505)
Ригели, плита покрытия Внутри протяженных переходов3) ХА1 F200
На участках, примыкающих к выходам ХА2 F250
Окончание таблицы 21
Сооружения Конструкциисооружений и их элементы Месторасположение конструкции (элемента) и условия эксплуатации Класс среды Марка бетона или раствора по морозостойкости
Закрытые надземные переходы (пешеходные мосты) Опоры На открытом воздухе ХА1 F200
В зоне контакта с жидкой средой2) Пролетные строения, ригели — ХА1 F200
Плита пешеходной части — ХА1 F200
Лестничные сходы На открытом воздухе ХА3 F250
В зоне с жидкой средой2) ХА3 F1505)
Элементы обустройства автомобильных дорог Дорожные ограждения, в том числе ограждения разделительных полос — блоки и плиты ограждений, сигнальные столбики, бортовые камни, карнизы, водоотводные лотки и др.) — ХА3 F1505)
1) За зону переменного уровня воды принимается участок опоры, расположенный в пределах границ от 0,5 м ниже уровня промерзания воды до 1,0 м выше верхнего уровня ледохода.
2) За зону контакта с жидкой средой принимаются участки конструкций, расположенные на высоте до 1,5 м от горизонтальной поверхности проезжей и пешеходной частей.
3) К протяженным подземным переходам относятся сооружения длиной более 30 м.
4) За участки подземных переходов, примыкающих к входам и выходам, принимаются части сооружений, протяженностью не менее 20 и 10 м соответственно.
5) Марка по морозостойкости определяется по второму базовому методу (в солях) в соответствии с ГОСТ 10060.2.
Железобетонные конструкции сохраняются для дальнейшей эксплуатации в составе сооружения, если содержание хлоридов в бетоне, % по массе цемента, не превышает:
— в конструкциях с ненапрягаемой арматурой — мостов, эксплуатирующихся на автомобильных дорогах I-а–III категорий и в городах с населением более 100 000 жителей, — 0,2;
— то же, в конструкциях с ненапрягаемой арматурой остальных мостов — 0,4;
— в конструкциях с предварительно напряженной арматурой — 0,1.
8.5 При проектировании бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать вторичную защиту бетонных поверхностей, подвергающихся воздействию химических реагентов для борьбы с зимней скользкостью.
Для защиты от атмосферных осадков бетонных поверхностей следует предусматривать вторичную защиту с применением, как правило, лакокрасочных покрытий.
8.6 Долговечность стальных конструкций обеспечивается защитой от коррозии. Система покрытия по ГОСТ 9.401 (число слоев, сочетаемость грунтовок, эмалей и шпатлевок) должна назначаться в зависимости от степени агрессивного воздействия окружающей среды по 8.3.
При проектировании металлических конструкций следует учитывать требования ТКП 45-2.01-111.
8.7 Долговечность деревянных конструкций обеспечивается антисептированием или консервированием в соответствии с ТКП 45-2.01-111 и выполнением конструктивных требований, приведенных в разделе 12.
9 Бетонные и железобетонные конструкции
9.1 Требования к бетону
9.1.1 Основным показателем прочности бетона считается класс прочности на сжатие В (С)1). Численное значение класса прочности соответствует значению прочности обеспеченностью 95 % при расчетном коэффициенте вариации 0,135, определенной на кубах с ребром 15 см в возрасте 28 сут и выраженной в мегапаскалях с округлением.
Бетон конструкции по прочности на сжатие характеризуется проектным классом, передаточной и отпускной прочностями.
Проектный класс бетона В (С) — это прочность бетона конструкции, назначаемая в проекте.
Передаточная прочность бетона Rbp (fcdp) — прочность (соответствующая классу) бетона в момент передачи на него усилия в процессе изготовления и монтажа.
Отпускная прочность бетона Rbo (fcdo) — прочность (соответствующая классу) бетона в момент отгрузки (замораживания) его со склада завода-изготовителя.
9.1.2 В конструкциях мостов и труб следует применять тяжелый бетон со средней плотностью от 2200 до 2500 кг/м3, классов В25 (С20/25), В27,5 (С22/27,5), В30 (С25/30), В35 (С28/35), В40 (С32/40), В45 (С35/45), В50 (С40/50), В55 (С45/55), В60 (С50/60), В65, В70, В75 (С60/75) и В80, соответствующих требованиям СТБ 2221 (СТБ 1544).
В зависимости от вида конструкций, их армирования и условий работы класс бетона по прочности на сжатие должен соответствовать требованиям, приведенным в таблице 22.
Таблица 22
Вид конструкций, армирование и условия работы Бетон класса по прочности на сжатие, не ниже
Бетонные В25 (С20/25)
Железобетонные с ненапрягаемой арматурой при расположении:
а) кроме пролетных строений
б) пролетные строения В25 (С20/25)
В30 (С25/30)
Предварительно напряженные железобетонные:
а) без анкеров:
со стержневой арматурой классов:
S500
S800
с проволочной арматурой:
из одиночных проволок класса S1400
из одиночных арматурных канатов класса S1400
б) с анкерами:
с проволочной арматурой класса S1400 (с наружными или внутренними анкерами)
из одиночных арматурных канатов класса S1400
из пучков канатов класса S1400
при стальных канатах (со свивкой спиральной, двойной и закрытых) В30 (С25/30)
В35 (С28/35)
В35 (С28/35)
В35 (С28/35)
В35 (С28/35)
В35 (С28/35)
В35 (С28/35)
В35 (С28/35)
Блоки облицовки опор на реках с ледоходом В35 (С28/35)
9.1.3 Для омоноличивания напрягаемой арматуры, располагаемой в открытых каналах, следует применять бетон класса не ниже В35 (С28/35). Для конструкций из бетона класса В35 (С28/35) и выше открытые каналы с напрягаемой проволочной арматурой и стыки сборных элементов следует омоноличивать бетоном следующего (более высокого) класса.
____________________________________
1) Здесь и далее в скобках приведены обозначения по СНБ 5.03.01 и СТБ 1544.
Для инъецирования закрытых каналов с напрягаемой арматурой следует применять цементный раствор прочностью не ниже 30 МПа на 28 сут твердения.
Для омоноличивания стыков сборных конструкций следует применять бетон класса по прочности на сжатие не ниже принятого для стыкуемых элементов.
9.1.4 Марки бетона и раствора по морозостойкости F следует принимать по таблице 21.
Марки по морозостойкости бетона тела опор и блоков облицовки для мостов, расположенных вблизи плотин гидростанций и водохранилищ, должны устанавливаться на основе анализа конкретных условий эксплуатации и требований, предъявляемых в этих случаях к бетону речных гидротехнических сооружений, но не ниже указанных в таблице 21.
9.1.5 В подводных и подземных сооружениях, не подвергающихся электрической и химической коррозии, следует применять бетон с маркой по водонепроницаемости W4.
Марка по водонепроницаемости бетона защитного слоя мостового полотна и бетона парапетных ограждений должна назначаться не ниже W8, бетона монолитных участков для крепления элементов деформационных швов — не ниже W10.
Остальные элементы и части конструкций, в том числе бетонируемые стыки железобетонных мостов и труб должны проектироваться из бетона, имеющего марку по водонепроницаемости не ниже W8.
9.1.6 Для элементов конструкций, предназначенных для эксплуатации в химически агрессивных средах, следует использовать бетон и защитные покрытия в соответствии с ТКП 45-2.01-111.
9.1.7 Расчетные сопротивления бетона применяемых в конструкциях мостов классов по прочности на сжатие для расчетов по предельным состояниям первой и второй групп следует принимать по таблице 23.
Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез Rb,cut при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:
— для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры, — 0,1Rb;
— для тех же сечений с учетом работы арматуры на срез — в соответствии с приложением П;
— в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов — 0,05Rb.
Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию Rb и Rb,mc2 (fcd,mc2) необходимо принимать на 10 % ниже значений, указанных в таблице 23, а для непосредственного среза Rb,cut = 0,05Rb.
9.1.8 Расчетные сопротивления бетона, приведенные в таблице 23, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно таблице 24.
Кроме указанных в таблице 24 коэффициентов условий работы бетона, допускается вводить другие коэффициенты, учитывающие особые свойства бетона.
Таблица 23 В мегапаскалях
Вид сопротивления Условное обозначение Расчетное сопротивление бетонов классов по прочности на сжатие
В25 (С20/25) В27,5(С22/27,5) В30 (С25/30) В35(С28/35) В40(С32/40) В45 (С35/45) В50 (С40/50) В55(С45/55) В60 (С50/60) В65 В70 В75 (С50/75) В80
При расчетах по предельным состояниям первой группы
Осевое сжатие (призменная прочность) Rb(fcd) 13,0 14,3 15,5 17,5 20,0 22,0 25,0 27,5 30,0 32,5 35,0 37,4 40,0
Осевое растяжение Rbt(fctd) 0,95 1,05 1,10 1,15 1,1 1,30 1,40 1,45 1,50 1,55 1,60 1,67 1,75
При расчетах по предельным состояниям второй группы
Осевое сжатие (призменная прочность) Rb,ser(fck) 18,5 20,5 22,0 25,5 29,0 32,0 36,0 39,5 43,0 46,7 50,5 54,0 57,5
Осевое растяжение Rbt,ser(fctk) 1,60 1,70 1,80 1,95 2,10 2,20 2,30 2,40 2,50 2,60 2,70 2,80 2,90
Скалывание при изгибе Rb,sh(fc,sh) 2,50 2,75 2,90 3,25 3,60 3,80 4,15 4,45 4,75 4,95 5,10 5,30 5,50
Осевое сжатие (призменная прочность) для расчетов по предотвращению образования в конструкциях продольных трещин: при предварительном напряжении и монтаже Rb,mc1 13,7 15,2 16,7 19,6 23,0 26,0 29,9 32,8 36,2 на стадии эксплуатации Rb,mc2 11,8 13,2 14,6 16,7 19,6 22,0 25,0 27,5 30,0 Примечание — Значения Rb,ser и Rbt,ser равны нормативным сопротивлениям бетона Rbn и Rbtn.
Таблица 24
Фактор, обусловливающий введениекоэффициента условий работы Коэффициентусловий работы Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент Значениекоэффициентаусловий работы
Многократно повторяющаяся нагрузка mb1 Rb (fcd) mb1 < 1,0, 9.1.9
Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м2 и менее mb4 Rb (fcd) mb4 = 0,85
Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона mb6 Rb (fcd)
Rb,sh (fc,sh) По 9.1.10
Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях mb8 Rb (fcd) mb6 = 0,9
Наличие в составных конструкциях бетонируемых стыков, клееных стыков швов на растворе в неармированной кладке mb10 fcd (Rb) По 9.1.11 и таблице 27
По 9.1.12
По 9.1.13
Расчет элементов на стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы: а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие mb13 Rb,mc2 (fcd,mc2) mb10 = 1,1
б) на кручение mb14 Rb,sh (fcd,sh) mb14 = 1,15
в) на скалывание в плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции mb15 Rb,sh (fc,sh) mb15 = 0,5
9.1.9 При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетное сопротивление бетона сжатию при расчетах на выносливость Rbf следует определять по формуле
Rbf = mb1Rb = 0,6bbRb, (41)
где mb1— коэффициент условий работы;
b— коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимаемый по таблице 25 (при классе бетона выше В60 — принимается равным 1,0);
b— коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся напряжений и принимаемый по таблице 26.
Таблица 25
Класс бетона по прочности на сжатие В27,5 и ниже В30 В35 В40 В45 В45 В50 В55 В60
b 1,34 1,31 1,28 1,26 1,24 1,22 1,22 1,21 1,20
Таблица 26
Коэффициент цикла повторяющихся напряжений 0,1 и менее 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 и более
b 1,00 1,05 1,10 1,15 1,20 1,24
* При промежуточных значениях b коэффициент b следует определять интерполяцией.
9.1.10 В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением by к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию Rb, скалыванию при изгибе Rb,sh и непосредственному срезу Rb,cut следует вводить коэффициенты условий работы mb6:
а) для Rb:
mb6 = 1,1 — если 0,1Rb by 0,2Rb;
mb6 = 1,2 — при напряжении by = 0,6Rb,
которые представляют собой максимальное значение, учитываемое в расчетах;
б) для Rb,sh и Rb,cut:
— при by 1,0 МПа;
— при by = 3,0 МПа;
для промежуточных значений by коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.
9.1.11 При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы mb10, учитывающего разницу прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва b и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) Rbj к прочности бетона в блоках конструкции Rb,con по таблице 27.
Таблица 27
Толщина шва, мм Коэффициент условий работы mb10 при отношении Rbj/Rb,con
До 0,2 включ. 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
От 20 до 40 0,70 0,76 0,82 0,88 0,94 1,0 1,0 1,0 1,0
70 0,50 0,58 0,65 0,72 0,80 0,85 0,90 0,95 1,0
200 и более 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,0
При толщине частей блока менее 120 мм, а также при наличии в теле блока отверстий для пропуска напрягаемой арматуры значения mb10 для стыка с толщиной шва от 20 до 40 мм следует принимать как для шва толщиной 70 мм, с толщиной шва 70 мм — как для шва толщиной 200 мм.
9.1.12 Составные конструкции по длине пролетных строений с клееными стыками следует проектировать такими, чтобы они были способны выдерживать монтажные нагрузки при неотвержденном клее.
В расчетах составных конструкций по длине с клееными стыками коэффициент условий работы mb10, вводимый к расчетным сопротивлениям бетона блоков и учитывающий снижение прочности конструкции до отверждения клея, следует принимать в зависимости от вида поверхности бетона торцов блоков: при рифленой — 0,90, при гладкой — 0,85.
Для клееных стыков, расстояние между которыми меньше наибольшего размера сечения, а также для стыков вставных диафрагм указанные значения mb10 следует уменьшать на 0,05.
Для клееных стыков с отвержденным клеем следует принимать mb10 = 1.
9.1.13 При расчете неармированной кладки из бетонных блоков на растворе к расчетным сопротивлениям бетона, принимаемым для бетонных конструкций в соответствии с 9.1.7, следует вводить коэффициенты условий работы mb10, равные:
0,75— при классах бетона блоков В25 (С20/25) – В35 (С28/35);
0,70—то жеВ40 (С32/40) и выше.
Толщина швов кладки при этом должна быть не более 1,5 см, а раствор в швах должен иметь прочность в возрасте 28 сут не ниже 20,0 МПа.
9.1.14 При изготовлении предварительно напряженных конструкций обжатие бетона допускается при его прочности не ниже установленной для проектного класса.
Расчетные сопротивления бетона для назначения передаточной прочности следует определять по таблице 23 путем интерполяции значений, относящихся к близким классам бетона.
Прочность бетона к моменту передачи на него полного усилия с напрягаемой арматуры и при монтаже следует назначать, как правило, не ниже прочности, соответствующей классу бетона В25.
9.1.15 Значения модуля упругости бетона при сжатии, растяжении Еb (Ecm) и твердении бетона конструкций в естественных условиях, в случае отсутствия опытных данных, следует принимать по таблице 28.
Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, а также для бетона, работающего в условиях попеременного замораживания и оттаивания, значения модуля упругости Еb (Еcm), приведенные в таблице 28, следует уменьшать на 10 %.
Таблица 28
Класс бетона по прочности на сжатие В25(С20/25) В27,5(С22/27,5) В30(С25/30) В35(С28/35) В40(С32/40) В45(С35/45) В50(С40/50) В55(С45/55) В60 и выше (С50/60)
Eb ∙ 10–3, МПа 30,0 31,5 32,5 34,5 36,0 37,5 39,0 39,5 40,0
9.1.16 Для кладки из бетонных блоков значения модуля деформации E следует принимать для бетона классов:
В25 (С20/25) – В35 (С28/35) — 0,5Eb;
В40 (С32/40) и выше — 0,6Eb.
Приведенный модуль деформации бетона сборно-монолитной опоры в целом определяется как средневзвешенный по значениям модуля деформации бетона кладки из блоков и модуля упругости бетона ядра сечения, с учетом пропорциональности их площадей сечения по отношению ко всей площади сечения опоры.
9.1.17 Модуль сдвига бетона Gb (Gcm) следует принимать равным 0,4Еb, коэффициент поперечных деформаций , равным 0,2.
Минимальное значение модуля упругости клеев, используемых в стыках составных конструкций, должно быть не менее 1500 МПа, а значения коэффициента поперечной деформации — не более 0,25.
9.2 Требования к арматуре
9.2.1 Основным прочностным показателем арматуры является класс арматуры по прочности на растяжение. Класс арматуры отвечает гарантированному c обеспеченностью не менее 0,95 (нормативному) значению предела текучести физического или условного, устанавливаемому в соответствии с требованиями действующих ТНПА на арматуру.
9.2.2 Каждому классу арматуры кроме характеристики по пределу текучести соответствуют также значения временного сопротивления разрыву и относительного равномерного удлинения после разрыва.
Браковочные (гарантированные) значения этих характеристик принимаются по действующим стандартам или техническим условиям на соответствующую арматуру и проверяются сертификационными испытаниями.
Кроме того, к арматуре предъявляются требования по дополнительным показателям качества, определяемым по соответствующим стандартам:
— свариваемость, оцениваемая испытаниями по прочности сварных соединений в зависимости от вида сварки и соединения;
— пластичность, оцениваемая испытаниями на изгиб (стержни) или перегиб (проволока) до разрушения;
— хладостойкость, оцениваемая испытаниями на ударную вязкость;
— дополнительные показатели качества арматуры при проектировании железобетонных конструкций мостов и труб также устанавливаются в соответствии с требованиями расчетов, условий эксплуатации и различных воздействий окружающей среды.
9.2.3 Для железобетонных конструкций мостов и труб следует принимать арматуру, отвечающую требованиям, приведенным в таблице 29. Марки стали арматуры по действующим ТНПА, не отмеченные в таблице 29, разрешаются к применению без ограничений. Соответствие обозначений классов арматуры согласно настоящему техническому кодексу и действующим ранее ТНПА приведено в приложении Р.
Таблица 29
Класс прочности арматуры Документ, регламентирующий качество арматуры Вид и профиль арматуры Особые условия применения
Марка стали Диаметр стали, мм Элементы с арматурой, не рассчитываемой на выносливость Элементы с арматурой, рассчитываемой на выносливость
S240 СТБ 1704 Стержневая гладкая Полуспо-койная +1)
ГОСТ 5781 Стержневая гладкая Ст3пс
Ст3пс
Ст3пс 6–10
12–16
18–40 +1)
+1) +1)
+1)

S400 ГОСТ 5781 Стержневая периодического кольцевого профиля 35ГС
25Г2С 6–40
6–40 +2) –
СТБ 1704 Стержневая периодического серповидного профиля 6–40 S500 СТБ 1704 Стержневая периодического профиля 10–40 +3) +3)
S800 СТБ 1706 Стержневая периодического профиля S1200 СТБ 1706 Стержневая периодического серповидного профиля S1400 СТБ 1706 Проволочная гладкая
Проволочная с вмятинами ГОСТ 7348 Проволочная гладкая
Проволочная с вмятинами ГОСТ 13840 Арматурные канаты К-7 Окончание таблицы 29
Класс прочности арматуры Документ, регламентирующий качество арматуры Вид и профиль арматуры Особые условия применения
Марка стали Диаметр стали, мм Элементы с арматурой, не рассчитываемой на выносливость Элементы с арматурой, рассчитываемой на выносливость
S1400 По соответствующим стандартам Двойной свивки или спиральные +4)
По соответствующим стандартам Закрытые +4)
1) Допускаются к применению в вязаных каркасах и сетках.
2) Если динамический коэффициент более 1,1, допускается к применению только в вязаных каркасах и сетках.
3) В виде целых стержней, с учетом требований 9.6.9.5.
4) Только в пролетных строениях совмещенных мостов.
Примечание — Знак «плюс» указывает на наличие особых условий, знак «минус» указывает на запрет применения.
9.2.4 В случае применения растянутой рабочей арматуры разных классов при расчетах на прочность следует:
— для ненапрягаемой арматуры — принимать расчетное сопротивление, соответствующее арматурной стали наименьшей прочности;
— для напрягаемой арматуры — учитывать только арматуру одной марки.
В качестве конструктивной арматуры при всех условиях допускается применение стержневой арматуры S240 по СТБ 1704 и ГОСТ 5781, а также арматуры из проволоки периодического профиля по ГОСТ 7348.
9.2.5 Применение в качестве рабочей (рассчитываемой) арматуры новых, в том числе импортных, арматурных сталей допускается в установленном порядке.
9.2.6 В качестве рабочей (рассчитываемой) арматуры применяется листовой или фасонный металлопрокат, а также композитные материалы на основе стеклянных, углеродных или минеральных волокон. Применение этих материалов в мостовых конструкциях допускается на основании соответствующих ТНПА.
9.2.7 Для всех закладных изделий следует принимать стальной прокат согласно требованиям раздела 10.
9.2.8 Основными показателями прочности и деформативности арматуры являются нормативные значения их прочностных и деформационных характеристик. Нормативные значения прочности арматуры являются гарантированными, с обеспеченностью не менее 0,95, нормативные значения деформационных характеристик принимают, как правило, равными их средним значениям, с обеспеченностью 0,5.
9.2.9 Основной прочностной характеристикой стержневой арматуры при растяжении (сжатии) является нормативное значение сопротивления Rsn (fyk), Rpn (f0,2k), равное значениям физического предела текучести или условного предела текучести, соответствующего остаточному удлинению, равному 0,2 %.
Для гладкой проволочной арматуры и арматурных канатов К-7 за нормативное значение сопротивления Rpn (f0,2k) приняты напряжения, соответствующие 0,95 условного предела текучести, для проволочной арматуры периодического профиля — 0,9 условного предела текучести. Указанные характеристики определяют по действующим стандартам на арматурные стали.
9.2.10 Нормативные и расчетные сопротивления арматуры растяжению следует принимать по таблице 30.
Таблица 30
Класс прочностиарматуры Вид поверхности Номинальный диаметр, мм Нормативные сопротивления растяжению Rsn (fyk) и Rpn (fpk), МПа Расчетные сопротивления растяжению при расчетах по предельным состояниям первой группы Rs (fyd) и Rp (fpd), МПа, для мостов и труб
железно-дорожных автодорожных и городских
Ненапрягаемая арматура
S240 Гладкая 6–40 240 200 210
S400 Периодического профиля 6–8
10–40 400
400 320
330 340
350
S500 Периодического профиля 6–40 500 400 400
Напрягаемая арматура
S800 Стержневая 16–32 800 — 600
S12001) Проволочная гладкая 7
8 1300
1200 885
810 950
875
Проволочная с вмятинами 7
8 1300
1200 835
770 900
830
S1200 Стержневая 10–32 1200 — 960
S1400 Проволочная гладкая1) 3
4–6 1500
1400 1140
1000 1180
1060
Проволочная с вмятинами1) 3
4–6 1500
1400 1100
940 1155
1000
Канатная К-72) 9–12
15 1425
1330 1020
950 1140
1025
Канаты со спиральной или двойной свивкой и закрытые По соответствующим стандартам 0,75rpk (где rpk — нормативное сопротивление разрыву каната в целом) 0,54rpk 0,57Rrpn
1) В соответствии с ГОСТ 7348 проволока диаметром от 3 до 8 мм имеет класс прочности: гладкая от 1500 до 1200.
2) В соответствии с ГОСТ 13840 арматурные канаты К-7 диаметром от 9 до 15 мм имеют класс прочности от 1500 до 1400.
9.2.11 Расчетные сопротивления сжатию ненапрягаемой арматуры следует принимать равными расчетным сопротивлениям этой арматуры растяжению.
Используемые при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы наибольшие сжимающие напряжения Rpc в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне сечения и имеющей сцепление с бетоном, следует принимать не более 500 МПа.
9.2.12 При расчете арматуры на выносливость (в железнодорожных и обособленных мостах под пути метрополитена) расчетные сопротивления растяжению для ненапрягаемой Rsf и напрягаемой Rpf арматур следует определять по формулам:
Rsf = masiRs = swRs, (42)
Rpf = mapiRp = pwRp, (43)
где  masi— коэффициент условий работы арматуры, учитывающий влияние многократно повторяющейся нагрузки;
Rs, Rp— расчетные сопротивления арматуры растяжению, принимаемые по таблице 30;
s, p— коэффициенты, зависящие от асимметрии цикла изменения напряжений в арматуре , приведены в таблице 31;
w— коэффициент, учитывающий влияние на условия работы арматурных элементов наличия сварных стыков или приварки к арматурным элементам других элементов, приведен в таблице 32.
9.2.13 При расчете растянутой поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) в наклонных сечениях на действие поперечной силы к расчетным сопротивлениям растяжению арматуры, указанным в таблице 30, вводится коэффициент условий работы арматуры:
ma4 = 0,8— для стержневой арматуры;
ma4 = 0,7— для арматуры из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7 и стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.
Если в сварных каркасах диаметр хомутов из арматуры класса S400 менее 1/3 диаметра продольных стержней, то учитываемые в расчете на поперечную силу напряжения в хомутах не должны превышать, МПа:
245— при диаметре хомутов 6 и 8 мм;
255—то же10 мм и более.
Таблица 31
Класс арматуры Значения коэффициентов s и p при
–1 –0,5 –0,2 –0,1 0 0,1 0,2 0,3 0,35 0,4 0,5 0,6 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 1
Коэффициент s
S240 0,48 0,61 0,72 0,77 0,81 0,85 0,89 0,97 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
S400 0,32 0,40 0,48 0,51 0,54 0,57 0,59 0,65 0,67 0,70 0,75 0,81 0,90 0,95 1 1 1 1
S500 0,31 0,34 0,36 0,38 0,40 0,43 0,45 0,52 0,56 0,60 0,67 0,75 0,81 0,86 0,91 0,93 0,95 1
Коэффициент p
S800 — — — — — — — — — 0,27 — — 0,55 — 0,69 — 0,87 1
S1200 — — — — — — — — — — — — — 0,85 0,97 1 1 1
S1400 — — — — — — — — — — — — — 0,78 0,82 0,87 0,91 1
К-7 — — — — — — — — — — — — — 0,78 0,84 0,95 1 1
Примечания
1  Для стальных канатов при 0,85 коэффициент р допускается принимать равным единице, а при < 0,85 — определяется в соответствии с Ф.3.2 (приложение Ф).
2  Для промежуточных значений коэффициенты s и p следует определять интерполяцией.
Таблица 32
Тип сварного соединения Коэффициент асимметрии цикла Коэффициент w для стержней диаметром 32 мм и менее при арматурной стали классов
S240 S400 S500 S800
Сварка контактным способом (без продольной зачистки) 0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9 0,75
0,85
1
1
1
1 0,60
0,65
0,75
0,75
0,75
0,85 0,60
0,65
0,65
0,70
0,75
0,85 —

0,90
0,90
0,95
1,0
Сварка ванным способом на удлиненных накладках-подкладках 0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9 0,75
0,80
0,90
0,90
1
1 0,60
0,65
0,75
0,75
0,75
0,85 0,60
0,65
0,65
0,70
0,75
0,85 —





Контактная точечная сварка перекрещивающихся стержней арматуры и приварка других стержней, сварка на парных смещенных накладках 0
0,2
0,4
0,7
0,8
0,9 0,65
0,70
0,75
0,90
1
1 0,60
0,65
0,65
0,70
0,75
0,85 0,60
0,65
0,65
0,70
0,75
0,85 —





Примечания
1  При диаметре растянутой арматуры более 32 мм значения следует уменьшать на 5 %.
2  Если значения < 0, то значения w следует принимать как при = 0.
3  При промежуточных значениях коэффициенты w следует определять интерполяцией.
9.2.14 Для арматуры класса S800 при применении стыков, выполненных контактной сваркой без продольной механической зачистки, и стыков на парных смещенных накладках к значениям расчетных сопротивлений растяжению, указанным в таблице 30, вводится коэффициент условий работы арматуры ma5, равной 0,9.
Для арматуры классов S240 и S400, при наличии стыков, выполненных контактной сваркой, ванным способом на удлиненных или коротких подкладках, на парных смещенных накладках, расчетные сопротивления растяжению следует принимать такими же, как для арматуры, не имеющей стыков.
9.2.15 При расчете по прочности растянутой арматуры в изгибаемых конструкциях для арматурных элементов (отдельных стержней, пучков, канатов), расположенных от растянутой грани изгибаемого элемента на расстоянии более чем 1/5 высоты растянутой зоны сечения, к расчетным сопротивлениям арматурной стали растяжению по таблице 30 следует вводить коэффициенты условий работы арматуры
,(44)
где  h – x— высота растянутой зоны сечения, см;
— расстояние оси растянутого арматурного элемента от растянутой грани сечениям, см.
9.2.16 При расчетах на стадии создания в конструкции предварительного напряжения, а также на стадии монтажа расчетные сопротивления арматуры следует принимать с коэффициентом условий работы, равным:
1,10— для стержневой арматуры, а также арматурных элементов из высокопрочной проволоки;
1,05— для арматурных канатов класса К-7, а также стальных канатов со спиральной и двойной свивкой и закрытых.
9.2.17 При перегибе стальных канатов со спиральной или двойной свивкой вокруг анкерных полукруглых блоков диаметром D менее 24d (d — диаметр каната, мм) к расчетным сопротивлениям канатов растяжению при расчетах на прочность должны вводиться коэффициенты условий работы канатов ma10, которые при отношении D/d от 8 до 24 допускается определять по формуле
(45)
При перегибах вокруг блоков диаметром D менее 8d коэффициенты условий работы канатов следует назначать по результатам опытных исследований.
9.2.18 При расчетах по прочности оцинкованной высокопрочной гладкой проволоки диаметром 5 мм к расчетным сопротивлениям проволоки растяжению по таблице 30 следует вводить коэффициенты условий работы арматуры ma11, равные:
0,94— при оцинковке проволоки по группе С, отвечающей умеренноагрессивным условиям среды;
0,88— то же, по группе, отвечающей сильноагрессивным условиям среды.
9.2.19 Основной деформативной характеристикой арматуры является нормативный модуль упругости, значения которого приведены в таблице 33. Модуль упругости напрягаемой арматуры Ер (Ерk) может быть назначен по результатам контрольных испытаний.
Таблица 33
Классарматуры Вид арматуры Модуль упругости арматуры, МПа
ненапрягаемойEs (Esk, Esn) · 105 напрягаемойEp (Ерk, Еpn) · 105
S240 Стержневая 2,06 —
S400, S500 Стержневая 1,96 —
S800 Стержневая — 1,86
S1200, S1400 Проволочная — 1,96
S1200, S1400 Пучки из параллельных проволок — 1,77
Канаты К-7 — 1,77
S1400 Пучки из арматурных канатов К-7 — 1,67
Стальные канаты спиральные и двойной свивки — 1,67
Стальные канаты закрытые — 1,57
9.2.20 Во всех расчетах элементов конструкции мостов, производимых по формулам упругого тела, кроме расчетов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость, следует использовать отношения модулей упругости n1 (Es/Eб, (Es/Ecm) или Ep/Eб, (Ep/Ecm)), определяемые по значениям модулей, приведенным для арматуры в таблице 33 и для бетона — в таблице 28.
При расчетах элементов конструкций мостов с ненапрягаемой арматурой на выносливость и на трещиностойкость, при определении напряжений и геометрических характеристик приведенных сечений площадь арматуры учитывается с коэффициентом отношения модулей упругости n, при котором учитывается виброползучесть бетона. Значения n следует принимать для бетона классов:
В25 (С20/25)— 20;
В27,5 (С22/27,5)— 17;
В30 (С25/30) и В35 (С28/35)— 15;
В40 (С32/40) и выше— 10.
9.3  Общие требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций
9.3.1 При проектировании бетонных и железобетонных конструкций мостовых сооружений необходимо обеспечить надежность конструкции от возникновения предельных состояний двух групп, предусмотренных ГОСТ 27751.
Для этого, наряду с назначением соответствующих материалов и выполнением предусмотренных конструктивных требований, необходимо выполнение указанных в настоящем техническом кодексе расчетов.
В расчетах конструкций и отдельных элементов конструкций следует учитывать самые неблагоприятные сочетания нагрузок и воздействий, возможные на различных стадиях их работы.
Расчетные схемы должны соответствовать принятым конструктивно-технологическим решениям, учитывать условия изготовления, транспортирования и монтажа, особенности загружения постоянными и временными нагрузками, порядок предварительного напряжения и регулирования усилий в конструкции.
9.3.2 Для недопущения предельных состояний первой группы элементы конструкций мостовых сооружений должны быть рассчитаны:
— по прочности;
— по устойчивости (формы и положения);
— на выносливость.
При расчетах на выносливость должны рассматриваться нагрузки и воздействия, возможные на стадии нормальной эксплуатации сооружения.
Для недопущения предельных состояний второй группы производятся расчеты, указанные в таблице 34.
Таблица 34
Расчет Рабочая арматура Стадии работы конструкции
По образованию продольных трещин Ненапрягаемая Нормальная эксплуатация
Напрягаемая Все стадии:
нормальная эксплуатация;
монтаж;
предварительное напряжение;
хранение;
транспортирование
По образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента Напрягаемая Все стадии
По раскрытию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента Ненапрягаемая и напрягаемая (кроме элементов с напрягаемой арматурой, проектируемых по категории трещиностойкости 2а, таблица 40) Все стадии
По закрытию (зажатию) трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента Напрягаемая Нормальная эксплуатация
Окончание таблицы 34
Расчет Рабочая арматура Стадии работы конструкции
По ограничению касательных напряжений Ненапрягаемая и напрягаемая Все стадии
По деформациям (прогибам) пролетных строений в мостах всех назначений и углам перелома профиля проезда в автодорожных и городских мостах Ненапрягаемая и напрягаемая Нормальная эксплуатация
9.3.3 Расчеты по трещиностойкости совместно с требованиями раздела 8, конструктивными требованиями и требованиями раздела по проектированию элементов мостового полотна должны обеспечивать долговечность железобетонных мостовых сооружений.
Элементы железобетонных конструкций в зависимости от назначения, условий работы и применяемой арматуры должны удовлетворять соответствующим категориям требований по трещиностойкости.
9.3.4 Усилия в сечениях элементов статически неопределимых конструкций от нагрузок и воздействий при расчетах по предельным состояниям первой и второй групп следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.
В конструкциях, методика расчета которых с учетом неупругих свойств бетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств бетона усилия в сечениях элементов допускается определять в предположении их линейной упругости.
9.3.5 Если в процессе изготовления или монтажа конструкции изменяются расчетные схемы или геометрические характеристики сечений, то усилия, напряжения и деформации в конструкции необходимо определять суммированием их для всех предшествующих стадий работы. При этом, как правило, следует учитывать изменение усилий во времени из-за усадки и ползучести бетона и релаксации напряжений в напрягаемой арматуре.
9.3.6 В конструкциях с ненапрягаемой арматурой напряжения в бетоне и арматуре следует определять по правилам расчета упругих материалов без учета работы бетона растянутой зоны.
9.3.7 В предварительно напряженных конструкциях напряжения в бетоне и арматуре в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, следует определять по правилам расчета упругих материалов, рассматривая сечение как сплошное. Если бетон омоноличивания напрягаемой арматуры, расположенной в открытых каналах, не имеет сцепления с бетоном основной конструкции, то следует считать, что и напрягаемая арматура, расположенная в канале, не имеет сцепления с бетоном конструкции.
При определении ширины раскрытия трещин в элементах предварительно напряженных конструкций (в том числе и со смешанным армированием) напряжения в арматуре следует определять без учета работы растянутой зоны бетона.
Допускается усилия растянутой зоны бетона полностью передавать на арматуру.
Характеристики приведенного сечения во всех случаях необходимо определять с учетом имеющейся в сечении напрягаемой и ненапрягаемой арматуры по 9.2.20.
Если элементы конструкции выполнены из бетона разных классов, то общую рабочую площадь сечения следует определять с учетом соответствующих им модулей упругости.
В конструкциях, напрягаемых на бетон, на стадии его обжатия в рабочей площади бетона не учитывают площадь закрытых и открытых каналов. При расчете этих конструкций на стадии эксплуатации допускается в расчетной площади сечения бетона учитывать площадь сечения заинъецированных закрытых каналов. Бетон омоноличивания открытых каналов допускается учитывать при условии выполнения требований П.2.1.5 (приложение П), специальных технологических мероприятий в соответствии с 9.6.12.2 и установки в бетоне омоноличивания ненапрягаемой арматуры. При этом ширина раскрытия трещин в бетоне омоноличивания не должна превышать размеров, принятых для элементов, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 3в.
9.3.8 В составных по длине (высоте) конструкциях следует производить проверки прочности и трещиностойкости в сечениях, совпадающих со стыками или пересекающих зону стыков.
Стыки должны обеспечивать передачу расчетных усилий без появления повреждений в бетоне омоноличивания и на торцах стыкуемых элементов (блоков).
Клей в стыках предназначается для герметизации стыков и равномерной передачи сжимающих усилий.
9.3.9 Стенки тавровых балок железнодорожных пролетных строений необходимо рассчитывать с учетом возможного на мосту поперечного смещения пути, принимаемого размером не менее 10 см.
Расчет стенок балок пролетных строений мостов по образованию трещин рекомендуется производить с учетом кручения и изгиба стенок (из их плоскости).
9.3.10 Предварительное напряжение арматуры характеризуют значения начального (контролируемого) усилия согласно П.1.9.1 (приложение П), прилагаемого к концам напрягаемой арматуры через натяжные устройства, и установившегося усилия, равного контролируемому за вычетом потерь, произошедших к рассматриваемому моменту времени. При этом напряжения в арматуре, соответствующие контролируемому усилию, не должны превышать расчетных сопротивлений, указанных в таблице 30, с учетом коэффициента условий работы в соответствии с 9.2.16.
Для напрягаемых арматурных элементов в проектной документации необходимо указывать значения контролируемых усилий и соответствующих им удлинений (вытяжек) арматуры в соответствии с поз. 4 таблицы С.1 (приложение С).
Значения удлинений арматуры ∆p, м, в общем случае определяют по формуле
, (46)
где  p— напряжения, отвечающие контролируемому усилию и назначаемые с учетом требований 9.3.14;
Ep— модуль упругости напрягаемой арматуры;
l— расчетная длина арматурного элемента, м (расстояние от натяжного анкера до точки арматурного элемента с нулевым перемещением).
Остальные обозначения — согласно таблицам С.1 и С.2 (приложение С).
При определении расчетного воздействия, создаваемого усилием напрягаемой арматуры, коэффициент надежности f по нагрузке следует принимать равным:
а) при наличии сцепления арматуры с бетоном:
— для целых по длине элементов — 1;
— для составных по длине элементов — согласно П.1.9.1 (приложение П);
б) при отсутствии сцепления арматуры с бетоном — 10,1.
9.3.11 При расчете предварительно напряженных элементов место передачи на бетон сосредоточенных усилий с напрягаемой арматуры следует принимать в конструкциях:
— с внешними (концевыми) и внутренними (каркасно-стержневыми) анкерами — в месте опирания или закрепления анкеров;
— с арматурой, не имеющей анкеров (с заанкериванием посредством сцепления арматуры с бетоном), — на расстоянии, равном 2/3 длины зоны передачи напряжений.
Длину зоны передачи на бетон усилий с напрягаемой стержневой арматуры периодического профиля следует принимать при передаче усилия:
— плавной — 20d (d — диаметр стержня, мм);
— мгновенной посредством обрезки стержней (допускаемой при диаметре стержней не более 18 мм) — 25d.
Длину зоны передачи на бетон усилий с напрягаемых арматурных канатов класса К-7, при отсутствии анкеров, следует принимать в соответствии с таблицей 35.
9.3.12 Армирование зоны передачи на бетон сосредоточенных усилий, в том числе с напрягаемых арматурных элементов, должно выполняться с учетом напряженно-деформированного состояния этой зоны, определяемого методами теории упругости или другими обоснованными способами расчета на местные напряжения.
Таблица 35
Диаметр арматурных канатов класса К-7, ммДлина зоны передачи на бетон усилий lrp, см, при передаточной прочности бетона, отвечающей бетону классов по прочности на сжатие
В25(С20/25) В27,5(С22/27,5) В30(С25/30) В35(С28/35) В40(С32/40) В45(С35/45) В50 (С40/50) и более
9 85 83 80 75 70 65 60
12 95 93 90 87 85 75 70
15 110 105 100 95 90 85 80
Примечание — При мгновенной передаче на бетон усилия обжатия (посредством обрезки канатов) начало зоны передачи усилий следует принимать на расстоянии, равном 0,25lrp, от торца элемента.
9.3.13 Влияние усадки и ползучести бетона следует учитывать при определении:
— потерь предварительных напряжений в арматуре;
— снижения обжатия бетона в предварительно напряженных конструкциях;
— изменений усилий в конструкциях с искусственным регулированием напряжений;
— перемещений (деформаций) конструкций от постоянных нагрузок и воздействий;
— усилий в статически неопределимых конструкциях;
— усилий в сборно-монолитных конструкциях.
Перемещения (деформации) конструкций от временных нагрузок допускается определять без учета усадки и ползучести бетона.
При расчете двухосно- и трехосно-обжатых элементов потери напряжений в напрягаемой арматуре и снижение обжатия бетона вследствие его усадки и ползучести допускается определять отдельно по каждому направлению действия усилий.
9.3.14 Напряжения в элементах предварительно напряженных конструкций следует определять по контролируемому усилию за вычетом:
— первых потерь — на стадии обжатия бетона;
— первых и вторых потерь — на стадии эксплуатации.
К первым потерям следует относить:
а) в конструкциях с натяжением арматуры на упоры — потери вследствие деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь), температурного перепада, быстронатекающей ползучести, а также от деформации форм (при натяжении арматуры на формы);
б) в конструкциях с натяжением арматуры на бетон — потери вследствие деформации анкеров, трения арматуры о стенки закрытых и открытых каналов, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь).
Ко вторым потерям следует относить:
а) в конструкциях с натяжением арматуры на упоры — потери вследствие усадки и ползучести бетона, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь);
б) в конструкциях с натяжением арматуры на бетон — потери вследствие усадки и ползучести бетона, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь), смятия под витками спиральной или кольцевой арматуры, навиваемой на бетон, деформации стыков между блоками в составных по длине конструкциях.
Значения отдельных из перечисленных потерь следует определять в соответствии с приложением С, с учетом 9.3.15.
Допускается принимать, что вторые потери от релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь) происходят равномерно и полностью завершаются в течение одного месяца после обжатия бетона.
При проектировании суммарное значение первых и вторых потерь следует принимать не менее 98 МПа.
9.3.15 При определении потерь предварительного напряжения в арматуре от усадки и ползучести бетона необходимо руководствоваться следующими указаниями:
а) изменение во времени потерь от усадки и ползучести бетона ∆p(t) допускается определять по формуле
,(47)
где  ∆p(t→∞)— конечные (предельные) значения потерь в арматуре от усадки и ползучести бетона, определяемые в соответствии с приложением С или П.4 (приложение П);
t— время, отсчитываемое при определении потерь от ползучести — со дня обжатия бетона, от усадки — со дня окончания бетонирования, сут;
e— основание натурального логарифма, равное 2,718;
б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха окружающей среды ниже 40 %, потери от усадки и ползучести бетона следует увеличивать на 25 %;
в) допускается использовать более точные методы для определения потерь и перераспределения усилий от усадки и ползучести бетона с учетом предельных удельных значений деформаций ползучести и усадки бетона, влияния арматуры, возраста и передаточной прочности бетона, постадийного приложения нагрузки и длительности ее воздействия на каждой стадии, скорости развития деформаций во времени, приведенных размеров поперечных сечений, относительной влажности среды и других факторов. Эти методы должны быть обоснованы в установленном порядке. При этом нормативные деформации ползучести cn и усадки бетона n для классов бетона, соответствующих его передаточной прочности, следует принимать согласно таблице С.3 (приложение С).
9.3.16 Расчетную длину сжатых элементов железобетонных решетчатых ферм l0 следует принимать в соответствии с указаниями, относящимися к определению расчетной длины сжатых элементов стальных решетчатых ферм.
Расчетную длину стоек отдельно стоящих рам при жестком соединении стоек с ригелем допускается принимать по таблице 36 в зависимости от соотношения жесткости ригеля B1 = Ebl1 и жесткости стоек B2 = Eb l2.
Расчетную длину свай (свай-оболочек, свай-столбов), в том числе в элементах опор эстакадного типа, следует принимать с учетом деформативности грунта и сопротивляемости перемещениям фундамента и верха опоры.
Таблица 36
Отношение пролета ригеля L к высоте стойки Н Расчетная длина стойки l0, м, при отношении жесткости
0,5 1 5
0,2 1,1H H H
1 1,3H 1,15H H
3 1,5H 1,4H 1,1H
Примечание — При промежуточных значениях отношений и расчетную длину l0 допускается определять интерполяцией.
При расчете частей или элементов опор на продольный изгиб с использованием методов строительной механики, касающихся определения расчетной (свободной) длины сжатых стержней, допускается учитывать упругое защемление (упругую податливость) концов рассматриваемых элементов вследствие деформативности грунта и наличия в подвижных опорных частях сил трения. Если такие расчеты не производятся, то при применении подвижных опорных частей каткового и секторного типа, а также на фторопластовых прокладках взаимную связанность верха опор учитывать не следует.
В сжатых железобетонных элементах минимальная площадь поперечного сечения продольной арматуры, % к полной площади расчетного сечения бетона, должна быть не менее:
— 0,20 — в элементах с гибкостью 17;
— 0,60 —то же 104;
— для промежуточных значений гибкости — определяется интерполяцией,
где  l0— расчетная длина элемента, м;
— радиус инерции поперечного сечения элемента, м,
здесь  Jв— момент инерции бетонного сечения, м;
Ав— площадь бетонного сечения, м2.
Если требования по величине минимального армирования не удовлетворяются, то элементы конструкции следует рассчитывать как бетонные.
Гибкость сжатых железобетонных элементов в любом направлении в стадии эксплуатации сооружения не должна превышать 120, а на стадии монтажа — 150.
Гибкость l0/iеf элементов с косвенным армированием не должна превышать при применении сеток — 5, при применении спирали — 35, где iеf — радиус инерции части бетонного сечения, м (ограниченной осями крайних стержней сетки или спиралью).
9.3.17 Звенья прямоугольных железобетонных труб следует рассчитывать как рамы замкнутого контура с дополнительной проверкой их стенок по схеме с жестко заделанными стойками.
Звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать только на изгибающие моменты (без учета продольных и поперечных сил), определяемые в соответствии с приложением Т.
9.3.18 Расчет бетонных и железобетонных элементов мостов и труб следует производить, сопоставляя расчетные усилия от внешних нагрузок с предельными, которые может воспринять конструкция (см. 5.11).
Применение изгибаемых, центрально-растянутых и внецентренно растянутых бетонных элементов в конструкциях не допускается.
9.3.19 Расчетные усилия в статически неопределимых конструкциях должны учитывать перераспределение усилий от усадки и ползучести бетона, искусственного регулирования, трещинообразования и предварительного напряжения к общему усилию, определенному из нормативных значений перечисленных нагрузок и воздействий, которое вводится с коэффициентами надежности 1,1 или 0,9.
9.3.20 Предельные усилия в элементах конструкций следует определять в сечениях, нормальных и наклонных к продольной оси элемента.
9.3.21 При расчете бетонных и железобетонных элементов конструкций на воздействие сжимающей продольной силы N за расчетное значение усилия необходимо принимать меньшее, полученное из расчетов по прочности и устойчивости. При расчете по прочности следует учитывать случайный эксцентриситет (l0 — геометрическая длина элемента или ее часть между точками закрепления элемента, принимаемая с учетом требований 9.3.16).
При расчете по трещиностойкости и деформациям случайный эксцентриситет учитывать не следует.
В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет ес (относительно центра тяжести приведенного сечения) определяют как сумму эксцентриситетов — определяемого из статического расчета конструкции и случайного ес,сл.
Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения ес принимается равной эксцентриситету, полученному из статического расчета, но не менее ес,сл.
9.3.22 Расчет по прочности и устойчивости сжатых, внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений в зависимости от величины эксцентриситета еc = M/N производят в соответствии с таблицей 37.
Таблица 37
Вид расчета Конструкции
бетонные железобетонные
Пункты, в соответствии с которыми следует выполнять расчеты при эксцентриситетах
еc r еc > r еc r еc > r
По прочности П.1.3.3
9.3.23 П.1.3.3
9.3.23 П.1.4.1, перечисление б)
— П.1.4.2
9.3.23
По устойчивости П.1.3.1
9.3.24 —
— П.1.4.1, перечисление а)
9.3.24 —

Примечание — r — ядровое расстояние, м.
Сжатые элементы с расчетным начальным эксцентриситетом еc > r следует рассчитывать на внецентренное сжатие.
Влияние прогиба на увеличение расчетного усилия внецентренно сжатого элемента при расчете по недеформируемой схеме следует учитывать путем умножения эксцентриситета еc на коэффициент , определяемый по 9.3.23.
При расчете на устойчивость при еc r коэффициент продольного изгиба следует принимать в соответствии с 9.3.24.
9.3.23 Коэффициент , учитывающий влияние прогиба, определяют по формуле
,(48)
где Ncr  — условная критическая сила, определяемая по формулам:
— для бетонных элементов
(49)
— для железобетонных элементов
,(50)
здесь  Ib— момент инерции площади сечения бетона, определяется без учета трещин в бетоне;
Is — момент инерции площади сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры. Моменты инерции определяются относительно осей, проходящих через центр тяжести приведенного сечения.
В формулах (49) и (50) коэффициентами l и p учитывается, соответственно, влияние на прогиб длительного действия нагрузки, предварительного напряжения арматуры и относительной величины эксцентриситета.
Значение коэффициента l следует принимать равным:
,(51)
где Ml— момент от постоянных нагрузок, кН·м;
M— момент, равный произведению нормальной силы N от постоянной и временной нагрузок на расстояние от места расположения силы N до наиболее растянутого стержня (для бетонных элементов — до наиболее растянутой грани сечения) или до наименее сжатого стержня или грани (при целиком сжатом сечении), кН·м.
Значение коэффициента следует принимать равным ec /h, но не менее определяемого по формуле
,(52)
где  l0— расчетная длина элемента, м;
Rb— расчетное сопротивление бетона, МПа.
Если моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от постоянной имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки ec 0,1h следует принимать l, равный 1,0, а при ec < 0,1h — 1,05.
Значение коэффициента p, учитывающего влияние предварительного натяжения арматуры на жесткость элемента, следует определять по формуле
,(53)
где  bp— предварительное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести продольной арматуры с учетом всех потерь согласно приложению С;
h = D— для кольцевых и круглых сечений.
В формуле (53) расчетное сопротивление Rb принимается без учета коэффициента условий работы бетона, а значения ec /h не должны превышать 1,5.
Сжатые железобетонные элементы должны иметь характеристики, при которых обеспечивается условие .
При расчете элементов конструкций на внецентренное сжатие из плоскости изгиба, созданного внецентренным приложением нагрузки, необходимо учитывать значение случайного эксцентриситета (см. 9.3.21).
Для железобетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры или опоры, одинаково перемещающиеся при вынужденных деформациях (например, при температурных удлинениях), значения коэффициента следует принимать:
— для сечений в средней трети длины элемента — по формуле (48);
— то же, в пределах крайних третей длины элемента — интерполяцией значений, вычисленных для средней трети, и единицы, принимаемой для опорных сечений.
9.3.24 Коэффициент продольного изгиба при расчетах сжатых (ec = 0) и внецентренно сжатых элементов, имеющих относительный эксцентриситет следует определять по формуле
,(54)
где  m— коэффициент продольного изгиба, учитывающий воздействие временной нагрузки;
l— то же, постоянных нагрузок;
Nl— расчетное продольное усилие от постоянной нагрузки с учетом усилия в напрягаемой арматуре, не имеющей сцепления с бетоном, кН;
Nm— расчетное продольное усилие от временной нагрузки, кН;
N = Nl + Nm— полное расчетное продольное усилие, кН.
Значения коэффициентов m и l, при вычислении которых учтены также значения случайных эксцентриситетов по 9.3.21, следует принимать для железобетонных элементов конструкций — по таблице 38, для бетонных — по таблице 39.
Таблица 38
Характеристики гибкости железобетонного элемента конструкции Коэффициенты продольного изгиба
m при относительных эксцентриситетах ec /r l
l0 /b l0 /d l0 /i 0 0,25 0,50 1,0 4 3,5 14 11 0,90,9 0,810,81 0,690,69 1
10 3,6 35 11 0,860,86 0,770,77 0,650,65 0,84
12 10,4 40 0,950,95 0,830,83 0,740,74 0,620,62 0,79
14 12,1 48,5 0,900,85 0,790,74 0,700,65 0,580,53 0,70
16 13,8 55 0,860,78 0,750,67 0,660,58 0,550,47 0,65
18 15,6 62,5 0,820,75 0,710,64 0,620,55 0,510,44 0,56
20 17,3 70 0,780,7 0,670,59 0,570,48 0,480,4 0,47
22 19,1 75 0,720,64 0,600,52 0,520,44 0,430,35 0,41
24 20,8 83 0,670,59 0,550,47 0,470,39 0,380,3 0,32
26 22,5 90 0,620,53 0,510,42 0,440,35 0,350,26 0,25
28 24,3 97 0,580,5 0,490,41 0,430,35 0,340,26 0,20
30 26 105 0,530,46 0,450,38 0,390,32 0,320,25 0,16
32 27,7 110 0,480,42 0,410,35 0,360,3 0,310,25 0,14
34 29 120 0,430,39 0,360,32 0,310,27 0,250,21 0,10
38 33 130 0,380,33 0,320,28 0,280,24 0,240,2 0,08
40 34,6 140 0,350,32 0,290,26 0,250,22 0,210,18 0,07
43 37,5 150 0,330,3 0,280,25 0,240,21 0,210,18 0,06
Примечания
1  Над чертой приведены значения для железобетонных элементов с ненапрягаемой арматурой и предварительно напряженных элементов при отсутствии на данной стадии их работы сцепления напрягаемой арматуры с бетоном, под чертой — для предварительно напряженных элементов при наличии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном.
2 Обозначения:
b— сторона прямоугольного сечения, нормальная к направлению перемещения элемента, м;
d— диаметр круглого сечения элемента, м;
l0/i— гибкость элемента (i – наименьший радиус инерции поперечного сечения);
ec/r— относительный эксцентриситет силы N;
ec— эксцентриситет силы N относительно центра тяжести приведенного сечения;
— ядровое расстояние (Wred и Ared — момент сопротивления и площадь приведенного сечения).
Таблица 39
Характеристикигибкости бетонного элемента конструкции Коэффициенты продольного изгиба
m при относительных эксцентриситетах ec/r l
l0 /b l0 /i 0 0,25 0,50 1,0 4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26 14
21
28
35
42
49
56
63
70
77
84
91 1
0,98
0,95
0,92
0,88
0,85
0,79
0,74
0,67
0,63
0,58
0,49 0,86
0,84
0,81
0,78
0,76
0,74
0,68
0,63
0,56
0,51
0,46
0,38 0,77
0,75
0,72
0,69
0,67
0,65
0,59
0,54
0,46
0,43
0,38
0,31 0,65
0,63
0,60
0,57
0,55
0,58
0,48
0,43
0,37
0,34
0,29
0,22 1
0,94
0,88
0,80
0,72
0,62
0,58
0,43
0,32
0,26
0,20
0,16
Примечание — Обозначения: см. примечание 2 к таблице 38.
9.4  Расчет бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы
9.4.1 В общем случае предельные усилия, которые может воспринять железобетонная конструкция в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять из решения общей системы уравнений деформационной расчетной модели согласно СНБ 5.03.01.
9.4.2 Расчет железобетонных конструкций по прочности сечений, нормальных к продольной оси, имеющих простую симметричную форму (прямоугольную, тавровую или двутавровую), с арматурой, сосредоточенной у наиболее растянутой и наиболее сжатой граней, и усилиями, действующими в плоскости симметрии сечения элементов конструкций, выполненных из бетона класса не выше В60 (С50/60), допускается производить по предельным усилиям, с использованием уравнений равновесия моментов относительно выбранных осей при расчетных сопротивлениях материалов согласно требованиям настоящего технического кодекса.
9.4.3 Предельные усилия в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:
— сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;
— сопротивление бетона сжатию ограничивается напряжениями, равными Rb и равномерно распределенными в пределах условной сжатой зоны бетона;
— растягивающие напряжения в арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями растяжению в ненапрягаемой Rs и напрягаемой Rp арматуре;
— сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями сжатию Rsc, а в напрягаемой — наибольшими сжимающими напряжениями Rpc согласно 9.2.11;
— при расчете сечения на общий случай, деформации (напряжения) в арматуре определяют в зависимости от высоты сжатой зоны бетона с учетом деформаций (напряжений) от предварительного напряжения.
9.4.4 Если в сжатой зоне расчетного сечения имеются бетоны разных классов, то их площади приводятся пропорционально расчетным сопротивлениям к бетону одного расчетного сопротивления.
9.4.5 При расчете балок с плитой в сжатой зоне длина свесов плиты, вводимая в расчет, не должна превышать шестикратной ее толщины , считая от начала свеса, и не должна превышать половину расстояния в свету между балками.
Начало свеса принимается от ребра балки или от конца вута, если он имеет уклон 1:3 и более.
При переменной толщине плиты, а также при вутах с уклоном менее 1:3 длина свесов определяется по приведенной толщине плиты, которая определяется с учетом площади плиты и вутов.
Площадь свесов растянутых поясов двутавровых сечений в расчете не учитывается.
9.4.6 Если количество растянутой арматуры по конструктивным соображениям или по расчету по трещиностойкости превышает требуемое по расчету по прочности, то в расчете допускается учитывать не всю арматуру, а только требуемую для данного расчета.
9.4.7 Напрягаемую арматуру, расположенную в сжатой зоне и имеющую сцепление с бетоном, следует вводить в расчет с напряжением
pc = Rpc – pc1,(55)
где  Rpc— учитываемое расчетом наибольшее сжимающее напряжение в напрягаемой арматуре согласно 9.2.11;
pc1— расчетное напряжение в напрягаемой арматуре (за вычетом всех потерь) при коэффициенте надежности по нагрузке g, равном 1,1; при pc1 Rpc принимается pc1 = 0.
Площадь поперечного сечения сжатой арматуры вводится в расчет в зависимости от соотношения расчетной высоты сжатой зоны бетона x и расстояния этой арматуры до сжатой грани сечения.
При расчете изгибаемых элементов площадь учитывается полностью, если , где x2 — высота сжатой зоны, определенная с учетом сжатой арматуры .
Если без учета сжатой арматуры высота сжатой зоны сечения отвечает условию x1 , а при учете сжатой арматуры , то расчет на прочность допускается производить, используя условие
.(56)
При x1 < не учитывается. Обозначения — в соответствии с приложением П.
9.4.8 Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны , определяемой из соответствующих условий равновесия. Значение при расчете конструкций, как правило, не должно превышать относительной высоты сжатой зоны бетона y, при которой предельное состояние бетона сжатой зоны наступает не ранее достижения в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs или Rp, с учетом соответствующих коэффициентов условий работы для арматуры.
Значение y определяют по формуле
, (57)
где   = 0,85 – 0,008Rb— для элементов с обычным армированием;
= 0,85 – 0,008Rb + 0,9— для элементов с косвенным армированием,
при этом значение = 10 , но не более 0,15 (где — коэффициент армирования).
Напряжения в арматуре 1, МПа, следует принимать равными:
Rs— для ненапрягаемой арматуры;
Rp + 500 – p— для напрягаемой арматуры.
Расчетное сопротивление напрягаемой арматуры растяжению Rp следует принимать с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры, а величину предварительного напряжения в арматуре p — с учетом первых и вторых потерь в соответствии с приложением С. При наличии напрягаемой и ненапрягаемой арматуры напряжение 1 принимается по напрягаемой арматуре.
Напряжение 2 является предельным напряжением в арматуре сжатой зоны и должно приниматься равным 500 МПа.
Во всех расчетах для бетона и арматуры следует принимать расчетные сопротивления согласно настоящему техническому кодексу.
9.4.9 Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы осуществляют по методике согласно приложению П.
9.5 Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
9.5.1 Железобетонные конструкции мостов и труб в зависимости от их вида и назначения, применяемой арматуры и условий работы должны удовлетворять категориям требований по трещиностойкости, приведенным в таблице 40. Трещиностойкость характеризуется значениями растягивающих и сжимающих напряжений в бетоне и расчетной шириной раскрытия трещин.
Таблица 40
Вид и назначение конструкций,особенности армирования Категория требований по трещиностойкости Предельные значения
растягивающих напряжений в бетоне расчетной ширины раскрытия трещин cr,см минимальных сжимающих напряжений при отсутствии временной нагрузки
Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой проволочной арматурой всех видов.
Элементы автодорожных и городских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 3 мм, арматурными канатами класса К-7 диаметром 9 мм, а также напрягаемыми стальными канатами (со спиральной и двойной свивкой и закрытыми) 2а 0,4Rbt,ser — —
Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой стержневой арматурой.
Элементы автодорожных и городских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 4 мм и более, напрягаемыми арматурными канатами класса К-7 диаметрами 12 и 15 мм.
Сваи мостов всех назначений, армированные напрягаемой стержневой арматурой и напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 4 мм и более, а также напрягаемыми арматурными канатами класса К-7 2б 1,4Rbt,ser1) 0,0152) Не менее 0,1Rb — при бетонах класса В30 (С25/90) и ниже и не менее 1,6 МПа — при бетонах класса В35 (С28/35) и выше
Стенки (ребра) балок предварительно напряженных пролетных строений мостов при расчете на главные напряжения 3а По таблице П.2 (приложение П) 0,015 —
Окончание таблицы 40
Вид и назначение конструкций,особенности армирования Категория требований по трещиностойкости Предельные значения
растягивающих напряжений в бетоне расчетной ширины раскрытия трещин cr,см минимальных сжимающих напряжений при отсутствии временной нагрузки
Элементы автодорожных и городских мостов, армированные напрягаемой стержневой арматурой.
Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой проволочной арматуры 3б — 0,020 —
Элементы мостов и труб всех назначений с ненапрягаемой арматурой.
Железобетонные элементы мостов всех назначений с напрягаемой арматурой, расположенной вне тела элемента.
Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой стержневой арматуры 3в — 0,0303) —
1) При смешанном армировании допускается повышать предельные растягивающие напряжения в бетоне согласно 9.5.4. В конструкциях автодорожных и городских мостов с проволочной напрягаемой арматурой при расположении ее в плите проезжей части предельные значения растягивающих напряжений в бетоне в направлении его обжатия не должны превышать 0,8Rbt,ser.
2) При оцинкованной проволоке допускается принимать cr = 0,02 см.
3) Ширина раскрытия трещин не должна превышать, см:
0,020  — в элементах пролетных строений железнодорожных мостов, в верхних плитах проезжей части автодорожных и городских мостов при устройстве на них гидроизоляции, в стойках и сваях всех опор, находящихся в зоне переменного уровня воды, а также в элементах и частях водопропускных труб;
0,015  — в элементах промежуточных опор железнодорожных мостов в зонах, расположенных выше и ниже переменного уровня воды;
0,010  — на уровне верхней грани в продольных стыках верхних плит проезжей части автодорожных и городских мостов.
При расположении мостов и труб вблизи плотин гидростанций и водохранилищ в зоне попеременного замораживания и оттаивания ширина раскрытия трещин в зависимости от числа циклов попеременного замораживания и оттаивания в год должна составлять, см, не более:
0,015  — при числе циклов менее 50;
0,010  — то же, 50 и более.
9.5.2 Расчеты по определению напряжений в бетоне, образования трещин и определению ширины их раскрытия должны производиться с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре согласно приложению П.
9.5.3 В составных предварительно напряженных конструкциях мостов любого назначения возникновение растягивающих напряжений в обжимаемых стыках, а также в элементах конструкций сквозных пролетных строений железнодорожных мостов не допускается.
В составных по длине конструкциях пролетных строений мостов минимальные сжимающие напряжения в бетоне при воздействии, создаваемом нормативной постоянной нагрузкой, должны соответствовать категории требований по трещиностойкости 2б.
В неразрезных пролетных строениях, составленных из разрезных преднапряженных балок с надопорными не обжатыми бетонируемыми стыками, армированными ненапрягаемой арматурой, ширина трещин в бетоне под нормативной нагрузкой должна соответствовать категории требований 3.
9.5.4 В автодорожных и городских мостах при применении смешанного армирования предельные растягивающие напряжения в бетоне допускается повышать до 2Rbt,ser при условии, что все усилие от части эпюры растягивающих напряжений, возникающее на той части площади сечения, на которой растягивающие напряжения превышают 1,4Rbt,ser, воспринимается только ненапрягаемой арматурой. Кроме этого, при расчете ширины поперечных трещин следует руководствоваться требованиями приложения П.
9.5.5 В обжатом бетоне конструкций, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2а, при проверке возможности прохода по монтируемой части моста монтажного крана с грузом допускается принимать:
— предельные значения нормальных растягивающих напряжений в бетоне — 1,15Rbt,ser;
— предельные значения расчетной ширины раскрытия трещин — 0,01 см.
При расчете следует учитывать снижение предварительных напряжений в напрягаемой арматуре, соответствующее потерям за год.
9.5.6 В элементах конструкций, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2а, 2б и 3б, в зонах бетона, сжатых на стадии эксплуатации под постоянной и временной нагрузками конструкций, не следует допускать при других стадиях работы возникновения растягивающих напряжений, превышающих 0,8Rbt,ser.
9.5.7 Расчет железобетонных конструкций мостовых сооружений по предельным состояниям второй группы следует выполнять в соответствии с требованиями приложения П.
9.6 Конструктивные требования
При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона необходимо выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем подразделе.
9.6.1 Минимальные размеры сечений элементов конструкций
Толщина стенок, плит, диафрагм и ребер в железобетонных элементах конструкций принимается не менее указанной в таблице 41.
Таблица 41 — Минимальная допустимая толщина В миллиметрах
Элементы и их части Толщина для конструкций мостов и труб
железнодорожных автодорожных
Вертикальные или наклонные стенки балок: а) ребристых: при отсутствии в стенках арматурных пучков 120* 100*
при наличии в стенках арматурных пучков 150 120*
б) коробчатых: при отсутствии в стенках арматурных пучков 150 120*
при наличии в стенках арматурных пучков 180 150
Плиты: а) балластного корыта: между стенками (ребрами) 150 —
на концах консолей 100 —
б) проезжей части: между стенками (ребрами) — —
при отсутствии в плите арматурных пучков — 120
при наличии в плите арматурных пучков — 150
на концах консолей — 80
в) нижние в коробчатых балках: при отсутствии в плите арматурных пучков 150 120
при наличии в плите арматурных пучков 180 150
г) тротуаров 80 80
Окончание таблицы 41 Элементы и их части Толщина для конструкций мостов и труб
железнодорожных автодорожных
Пустотелые блоки плитных пролетных строений:** стенки и верхние плиты 100 80
нижние плиты 120 100
Диафрагмы и ребра жесткости пролетных строений 100 100
Стенки звеньев труб под насыпями 100 100***
Стенки блоков коробчатого и круглого сечений пустотелых и сборно-монолитных опор: в зоне переменного уровня воды 300 250
вне зоны переменного уровня воды 150 150
Стенки железобетонных полых свай и свай-оболочек при наружном диаметре, м: 0,4 80 80
от 0,6 до 0,8 10 10
“1,0“3,0 120 120
* При применении двух арматурных сеток наименьшая толщина стенок принимается равной 150 мм.
** В пустотелых блоках с криволинейным очертанием верхних и нижних участков полостей между стенками за наименьшую толщину плиты на криволинейных участках допускается принимать среднее приведенное значение, вычисленное на ширине полости.
*** Для труб диаметром 0,5 и 0,75 м допускается принимать толщину стенок, равную 80 мм.
9.6.2 Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры
Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры следует принимать по таблице 42.
Таблица 42 — Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры В миллиметрах
Вид арматуры Наименьший диаметр
Расчетная продольная в элементах мостов (кроме элементов, указанных ниже) и прямоугольных труб 12
Расчетная проезжей части (включая тротуары) автодорожных мостов 10
Расчетная и конструктивная звеньев круглых труб; конструктивная продольная и поперечная в элементах мостов (кроме плит); хомуты стенок балок и уширений поясов на всей длине 8
Конструктивная (распределительная) плит; хомуты свай и свай-оболочек; хомуты в пустотелых плитах 6
Хомутов буронабивных свай диаметром более или равным 1,0 м8
Распределительная арматура в плитах и хомуты в сваях при продольной арматуре диаметром 28 мм и более должны иметь диаметр не менее четверти диаметра продольных стержней.
9.6.3 Защитный слой бетона
9.6.3.1 Минимально допустимую толщину защитного слоя бетона от его наружной поверхности до поверхности арматурного элемента или канала следует принимать из условий защиты арматуры от коррозии в зависимости от класса агрессивности среды, обеспечения совместной работы арматуры с бетоном и не менее указанной в таблице 43.
Таблица 43 — Минимально допустимая толщина защитного слоя бетона Размеры в миллиметрах
Вид арматуры и ее расположение Наименьшая толщина защитного слоя бетона
Ненапрягаемая рабочая арматура: верхняя в плите проезжей части автодорожных и городских мостов 50
в ребристых и плитных пролетных строениях, а также в плитах высотой 30 см и более 30
в плитах высотой менее 30 см 20
в звеньях труб и полых сваях-оболочках 20*
в наружных блоках сборных опор у наружных поверхностей монолитных опор: а) в ледорезной части опоры 70
б) на остальных участках опоры 50
в) в сваях, колодцах и блоках сборных фундаментов 30
в опорных плитах фундаментов из монолитного железобетона: а) при наличии бетонной подготовки 40
б) при отсутствии бетонной подготовки 70
Ненапрягаемые хомуты: в стенках (ребрах) балок 20
в стойках опор: а) вне зоны переменного уровня воды 20
б) в зоне переменного уровня воды 30
Конструктивная (нерасчетная) продольная в стенках (ребрах) балок и в плитах 15
Ненапрягаемая, устанавливаемая в бетоне омоноличивания напрягаемой арматуры 30
Напрягаемая в растянутой зоне сечения: а) виде пучков из высокопрочной проволоки и пучков из канатов класса К-7 40**
б) из арматурной стали классов: S800 40
S1200 50
в) из стальных канатов (спиральных, двойной свивки и закрытых) диаметром d > 40 мм с анкерами на концах d
Напрягаемая всех видов в плите проезжей части, защищенной гидроизоляцией 30
* Для труб диаметром 3 м и более толщина защитного слоя с внутренней стороны принимается 30 мм.
** Для напрягаемой арматуры, размещаемой в закрытых каналах, защитный слой бетона принимается относительно поверхности канала. Для каналов диаметром 110 мм защитный слой следует назначать равным 50 мм. При диаметрах каналов более 110 мм принимаемую толщину защитного слоя следует проверять расчетом на силовые воздействия и давление раствора при инъецировании.
9.6.3.2 Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи усилий должна составлять не менее двух диаметров арматуры.
При применении стержневой напрягаемой арматуры стали классов S800 и S1200 следует дополнительно на длине зоны передачи усилий устанавливать сетки, спирали диаметром, на 40 мм превышающим диаметр стержня, или замкнутые хомуты с шагом не более 50 мм.
9.6.4 Минимальные расстояния между арматурными элементами
9.6.4.1 Расстояния в свету между отдельными арматурными элементами, а также стенками каналов должны обеспечивать требуемое заполнение бетонной смесью всего объема конструкции. Дополнительно в предварительно напряженных конструкциях эти расстояния должны назначаться с учетом особенности передачи усилий с напрягаемой арматуры на бетон, размещения анкеров, габаритов применяемого натяжного оборудования.
9.6.4.2 Расстояние в свету между отдельными продольными рабочими стержнями ненапрягаемой арматуры и пучками арматуры, напрягаемой на упоры, должно приниматься:
а) если стержни занимают при бетонировании горизонтальное или наклонное положение, мм, не менее:
40— при расположении арматуры в один ряд;
50—то жев два ряда;
60—“в три ряда или более;
б) если стержни занимают при бетонировании вертикальное положение — 50 мм.
При стесненных условиях для размещения арматуры допускается располагать стержни ненапрягаемой арматуры группами (без зазора между стержнями) по два или по три стержня. Расстояние по ширине в свету между группами следует принимать, мм, не менее:
50— при двух стержнях в группе;
60— при трех стержнях в группе.
9.6.4.3 При назначении расстояний в свету между арматурными элементами в предварительно напряженных конструкциях следует соблюдать требования, указанные в таблице 44.
При смешанном армировании минимальное расстояние между ненапрягаемым арматурным стержнем и арматурным пучком или стенкой закрытого канала следует принимать не менее 30 мм.
Таблица 44 Размеры в миллиметрах
Назначаемое расстояние в свету Наименьшее расстояние
по абсолютному значению в зависимости от диаметра арматурного элемента d или диаметра канала dc
В конструкциях с арматурой, напрягаемой на упоры
Между арматурными пучками из параллельных высокопрочных проволок 60 d
Между арматурными пучками и наружными поверхностями их внутренних анкеров 40 —
Между наружными поверхностями внутренних анкеров арматурных пучков 30 —
Между отдельными арматурными канатами К-7 при расположении их:
в один ряд
в два ряда и более 40
50 —

Расстояние от торца внутреннего анкера до торца бетона 50 —
В конструкциях с арматурой, напрягаемой на бетон
Между стенками круглых закрытых каналов при диаметрах каналов: до90 включ. 60 dc – 10
св.90 “ 110 “ 80 —
“110 По расчету
Окончание таблицы 43 Назначаемое расстояние в свету Наименьшее расстояние
по абсолютному значению в зависимости от диаметра арматурного элемента d или диаметра канала dc
Между пучками из параллельных высокопрочных проволок, пучками из арматурных канатов К-7, а также стальными канатами (спиральными, двойной свивки и закрытыми) при расположении их в открытых каналах:
в один ряд
в два ряда 30
40 —

Между стенками каналов с одиночными стержнями, напрягаемыми электротермическим способом, при каналах:
закрытых
открытых 100
130 —

9.6.5 Анкеровка ненапрягаемой арматуры
9.6.5.1 Арматуру периодического профиля, а также гладкого профиля в сварных сетках и каркасах допускается применять без крюков на концах.
Растянутая рабочая арматура гладкого профиля, а также гладкая рабочая арматура в вязаных сетках и каркасах должны иметь на концах полукруглые крюки с внутренним диаметром не менее 2,5 диаметра стержня и длиной прямолинейного участка после отгиба не менее трех диаметров стержня.
9.6.5.2 В изгибаемых разрезных балках и в плитных конструкциях толщиной более 30 см концы растянутой арматуры при обрыве ее по эпюре моментов следует, как правило, анкеровать в сжатой зоне бетона, определяемой в расчетах на трещиностойкость.
Гладкую арматуру, заводимую посредством отгибов в сжатую зону, следует заканчивать прямыми крюками, имеющими после загиба прямые участки длиной не менее трех диаметров арматуры.
Для арматуры периодического профиля и при сварных соединениях допускается для автодорожных и городских мостов заделка стержней в растянутой зоне бетона изгибаемых и внецентренно сжатых элементов на длину не менее 30 диаметров стержней за местом их теоретического обрыва. Кроме этого, в пролетных строениях концы заанкериваемых стержней должны быть приварены к смежным стержням на длине не менее 4d швом толщиной не менее 4 мм.
9.6.5.3 Начало отгибов продольных растянутых стержней арматуры периодического профиля в изгибаемых элементах или обрыв таких стержней во внецентренно сжатых элементах следует располагать за сечением, в котором стержни учитываются с полным расчетным сопротивлением.
Для арматуры классов S400 и S500 длина заделки должна быть не менее 30d (d — диаметр стержня, мм). При пучке стержней величина d определяется как диаметр условного стержня с площадью, равной суммарной площади стержней, образующих пучок.
9.6.5.4 В разрезных балках и на концевых участках неразрезных балок заводимые за ось опорной части растянутые стержни продольной арматуры должны иметь прямые участки длиной не менее 8d. Кроме того, крайние стержни, примыкающие к боковым поверхностям балки, должны быть отогнуты у торца под углом 90° и продолжены вверх до половины высоты балки.
Необходимо обеспечить расстояние от торца балки до оси опирания не менее 30 см и до края опорной плиты — не менее 15 см.
9.6.5.5 Перегибы растянутых стержней продольной арматуры по очертанию входящих углов, образующихся при переломе поверхности элемента, не допускаются. Стержни продольной арматуры, расположенные вдоль плоскостей, образующих угол перелома, должны быть продолжены за точку их пересечения на длину не менее 20d.
9.6.6 Анкеровка напрягаемой арматуры
9.6.6.1 При применении в конструкциях стержневой арматуры периодического профиля диаметром до 36 мм, напрягаемой на упоры, устройство анкеров на стержнях не требуется.
В элементах с арматурой, рассчитываемой на выносливость, вся арматура (за исключением указанной выше) должна иметь внутренние или наружные (концевые) анкеры.
В элементах, напрягаемых на упоры, с арматурой, не рассчитываемой на выносливость, допускается применять без устройства анкеров (внутренних и наружных) отдельные арматурные канаты класса К-7 и отдельные высокопрочные проволоки периодического профиля.
Прочность анкеровки, применяемой в конструкциях с натяжением на бетон, должна быть не ниже прочности арматурных элементов, закрепляемых анкерами.
9.6.6.2 В изгибаемых элементах следует избегать расположения анкеров арматуры в зонах бетона, где главные растягивающие и сжимающие напряжения составляют свыше 90 % предельных значений, установленных для этих напряжений.
9.6.6.3 Наружные (концевые) анкеры на торцевой поверхности балок следует располагать, по возможности, равномерно. При этом необходимо предусматривать установку на торце сплошных стальных листов, перекрывающих бетон зоны расположения анкеров. Краевые участки листов следует заанкеривать в бетоне.
Толщину торцевых листов следует назначать по расчету в зависимости от усилий натяжения напрягаемой арматуры и принимать, мм, не менее:
10— при усилии натяжения, кН590;
20—то же1180;
40—“2750.
При усилиях, отличающихся от указанных, следует принимать толщину листов, соответствующую ближайшему большему значению.
9.6.6.4 В элементах с натяжением арматуры на бетон зону обетонирования наружных анкеров следует армировать поперечными сетками из стержней периодического профиля диаметром не менее 10 мм с ячейками размером не более 1010 см. Расстояние между сетками должно быть не более 10 см.
9.6.7 Продольное армирование элементов конструкций
9.6.7.1 В сварных арматурных каркасах арматура располагается группами, не более трех стержней в каждой. Стержни в группе объединяются между собой сварными односторонними связующими швами. Длина связующих швов между стержнями должна быть не менее 4d, а их толщина — не более 4 мм. Зазоры между группами стержней образуются постановкой продольных коротышей диаметром не менее 25 мм. Коротыши устанавливаются перед отгибами не более чем через 2,5 м по длине, вразбежку по отношению друг к другу. Они привариваются к рабочей арматуре односторонними связующими швами толщиной не более 4 мм и длиной не менее двух диаметров рабочей арматуры.
Связующие сварные швы между стержнями в группе располагают вразбежку относительно коротышей и смежных связующих швов так, чтобы расстояние в свету между швами было не менее 40 см, в случае если смежные швы наложены на общий продольный стержень, и 10 см, если связующие швы относятся к разным продольным стержням каркаса. Кроме того, необходимо, чтобы любое поперечное сечение группы стержней пересекало не более одного сварного шва.
Допускается при соответствующем обосновании вертикальные стержни сварных сеток в стенках приваривать контактной точечной сваркой к арматуре и к продольным коротышам, расположенным между группами стержней. Приварка дуговой электросваркой хомутов к основной арматуре не допускается.
9.6.7.2 В разрезных балках и плитах следует доводить до опоры не менее трети рабочей арматуры, устанавливаемой в середине пролета. При этом в балках необходимо доводить до опоры не менее двух стержней, в плитах — не менее трех стержней на 1 м ширины плиты.
Распределительную арматуру плит следует устанавливать с шагом, не превышающим 25 см.
При смешанном армировании стержни ненапрягаемой арматуры допускается устанавливать попарно.
9.6.7.3 В неразрезных балках и ригелях многопролетных рамных конструкций часть верхней и нижней рабочей арматуры должна быть непрерывной по длине или иметь стыки, перекрывающие разрывы армирования.
Количество непрерывных арматурных элементов должно составлять:
а) в конструкциях с ненапрягаемой арматурой — не менее 20 % нижней и 15 % верхней рабочей арматуры;
б) в конструкциях с напрягаемой арматурой — не менее 10 % нижней и 5 % верхней рабочей арматуры, но не менее двух нижних и двух верхних арматурных элементов.
9.6.7.4 Шаг (расстояние между осями) рабочей арматуры плиты в середине пролета и над ее опорами должен быть, см, не более:
15— в плитах балластного корыта железнодорожных мостов;
20— в плитах проезжей части автодорожных мостов.
9.6.8 Поперечное армирование элементов конструкций
9.6.8.1 Армирование стенок ненапрягаемых балок на восприятие поперечных сил следует осуществлять наклонными и вертикальными стержнями (хомутами) и объединять последние с продольной арматурой стенок в каркасы и сетки.
9.6.8.2 В ненапрягаемых балках устанавливаемые по расчету наклонные стержни следует располагать симметрично относительно продольной оси изгибаемого элемента. Стержни, как правило, должны иметь по отношению к продольной оси элемента угол наклона, близкий к 45° (не более 60° и не менее 30°). При этом на участке балки, где по расчету требуется установка наклонных стержней, любое сечение, перпендикулярное продольной оси балки, должно пересекать не менее одного стержня наклонной арматуры.
9.6.8.3 Требуемые по расчету балок дополнительные наклонные стержни должны быть прикреплены к основной продольной рабочей арматуре. Если стержни арматуры изготовлены из стали классов S240 и S400, то прикрепление дополнительных наклонных стержней выполняется посредством сварных швов.
9.6.8.4 Наклонные стержни арматуры в балках следует отгибать по дуге круга радиусом не менее 10d.
Отгибы продольной арматуры у торцов балки (за осью опорной части) допускается выполнять по дуге круга радиусом не менее 3d.
9.6.8.5 Продольную арматуру в стенках ненапрягаемых балок следует устанавливать:
— в пределах 1/3 высоты стенки, считая от растянутой грани балки, — с шагом не более 12d (d принимают от 8 до 12 мм);
— в пределах остальной части высоты стенки — с шагом не более 20 d (d принимают от 8 до 10 мм).
9.6.8.6 Напрягаемые арматурные элементы, имеющие участки, направление которых не совпадает с направлением продольной оси балки, как правило, следует располагать симметрично относительно продольной оси балки.
9.6.8.7 Хомуты в балках устанавливаются по расчету, включая расчет по сечению между хомутами. В стенках толщиной до 50 см, в пределах приопорных участков длиной, равной 1/4 пролета, считая от оси опоры, шаг хомутов принимается не более 15 см.
На среднем участке балки длиной, равной 1/2 пролета, шаг хомутов принимается не более 20 см.
При толщине стенок более 50 см максимальный шаг хомутов в середине пролета допускается увеличивать на 5 см.
Допускается применение сдвоенных хомутов из арматуры одного класса и диаметра.
9.6.8.8 Хомуты в разрезных плитных пролетных строениях следует устанавливать с шагом, см, не более:
15— на участках, примыкающих к опорным частям и имеющих длину, равную 1/4 пролета;
25— на среднем участке, имеющем длину, равную 1/2 пролета.
В сплошных плитах балластного корыта железнодорожных мостов и проезжей части автодорожных мостов, имеющих высоту 30 см и менее, хомуты при отсутствии сжатой расчетной арматуры допускается не устанавливать.
В плитных пролетных строениях автодорожных и городских мостов допускается не ставить поперечную арматуру в плиты толщиной до 40 см, если касательные напряжения в бетоне не превышают 0,25Rb,sh, где Rb,sh — расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе.
9.6.8.9 Хомуты в поясах ненапрягаемых балок должны охватывать ширину пояса не более 50 см и объединять не более пяти растянутых и не более трех сжатых стержней продольной арматуры, расположенной в крайних горизонтальных рядах.
9.6.8.10 Уширение поясов балок должно быть армировано замкнутыми хомутами; ветви хомутов должны охватывать весь наружный контур поясов.
9.6.8.11 Наибольший шаг замкнутых хомутов или поперечных стержней в сварных сетках обжимаемых поясов напрягаемых балок следует принимать не более 15 см — в железнодорожных и 20 см — в автодорожных мостах. Шаг хомутов в обжимаемых поясах должен быть не более шага хомутов в стенках балок.
9.6.8.12 Хомуты в элементах, рассчитываемых на кручение, а также на кручение совместно с изгибом, сжатием или растяжением, должны быть замкнутыми с перепуском концов:
— при хомутах из гладкой арматуры — на 30 диаметров;
— то же, из арматурной стали периодического профиля — на 20 диаметров.
9.6.8.13 В зоне расположения анкеров напрягаемой арматурой под опорными плитами следует устанавливать дополнительную поперечную (косвенную) арматуру по расчету на местные напряжения.
Дополнительную арматуру выполняют из стержней периодического профиля с шагом между ними, см, не более:
10— в сетках;
6— в спиралях.
9.6.8.14 Продольную рабочую арматуру и хомуты в сжатых элементах конструкций следует объединять в каркасы. Шаг хомутов в зависимости от диаметра d стержней продольной арматуры следует принимать не более:
15d— при сварных каркасах;
12d— при вязаных каркасах.
Во всех случаях шаг хомутов следует назначать, см, не более:
40— при насыщении сечения продольной арматурой менее 3 %;
30— то же, 3 % и более.
При значительном насыщении сечения продольной арматурой вместо отдельных хомутов рекомендуется принимать непрерывное поперечное армирование витками, повторяющими очертание поперечного сечения элемента.
9.6.8.15 Конструкция хомутов сжатых элементов опор с квадратной или прямоугольной формой поперечных сечений должна быть такой, чтобы продольные стержни располагались в местах перегиба хомутов, а ветви хомутов, устанавливаемые вдоль граней элементов, удерживали не более четырех стержней продольной арматуры и имели длину не более 40 см.
Приведенные требования относятся к опорам с размерами граней не более 80 см. При больших размерах граней опор рабочие продольные стержни опор, расположенные на противоположных гранях, допускается не объединять между собой хомутами, пересекающими сечение опоры, а заменять такие хомуты расположенными по периметру цепочками конструктивных хомутов П-образной формы, каждый длиной по 40 см с боковыми анкерующими ветвями длиной не менее 20 см, располагаемыми перпендикулярно основной продольной ветви хомута по направлению внутрь сечения бетона. Концы коротких ветвей, заканчиваемые полукруглыми крюками, прикрепляются к вертикальным монтажным стержням, устанавливаемым на всю высоту опоры. Хомуты между собой перехлестываются в местах перегиба. Цепочки хомутов, охватывающие опоры по периметру, располагаются по высоте через 40 см.
Для хомутов и монтажных вертикальных стержней следует применять арматуру диаметром не менее 10 мм. Для повышения устойчивости сжатых рабочих стержней опоры кроме цепочек хомутов следует предусматривать установку монтажных связей, соединяющих продольные вертикальные стержни на поперечных гранях опоры. Связи должны состоять из трех стержней диаметром не менее 16 мм и устанавливаться в плане и по высоте не менее чем через 1,6 м.
Во избежание затруднений, возникающих при бетонировании, из-за наличия стержней, пересекающих сечение, связи на каждом уровне допускается устанавливать и закреплять поочередно непосредственно перед укладкой каждого последующего слоя бетона.
9.6.8.16 На концевых участках сжатых элементов, передающих нагрузку через торцы без выпусков стержней продольной арматуры, следует устанавливать поперечные сварные сетки в количестве не менее четырех (в сваях — пять). Длину концевых участков, армированных сетками, следует принимать не менее 20 диаметров стержней продольной арматуры, а расстояние между сетками — назначать не более 10 см.
9.6.8.17 При косвенном армировании сжатых элементов ненапрягаемой арматурой применяемые сварные поперечные сетки и спирали должны выполняться из арматуры класса S400 (диаметром не более 14 мм).
Стержни поперечных сеток и витки спирали должны охватывать всю рабочую продольную арматуру элемента.
Размеры ячеек поперечных сеток следует принимать не менее 5,5 см и не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента или 10 см. Шаг поперечных сеток по длине элемента следует назначать не менее 6 см и не более 1/3 меньшей стороны сечения элемента или 10 см.
Спирали должны иметь диаметр навивки не менее 20 см. Шаг витков спирали следует назначать не менее 4 см и не более 1/5 диаметра сечения элемента или 10 см.
9.6.8.18 В звеньях круглых труб и цилиндрических оболочек, при их армировании двойными сетками, стержни рабочей арматуры должны быть связаны в радиальном направлении соединительными стержнями-фиксаторами или объединены в каркасы.
9.6.9 Сварные соединения арматуры
9.6.9.1 Сварные соединения арматуры должны отвечать требованиям ГОСТ 14098, ГОСТ 10922 и СТБ 2174. При проектировании должны быть установлены требования к контролю качества сварных соединений в соответствии с требованиями действующих ТНПА.
9.6.9.2 Для соединения горячекатаной стержневой арматуры, как правило, применяется контактная стыковая сварка. Выполнение последней для стержней диаметром 10 мм и менее допускается только в заводских условиях, при наличии специального оборудования.
Стыкование арматуры контактной сваркой допускается при отношении площадей стыкуемых стержней не более 1,15. В арматурных элементах, рассчитываемых на выносливость, как правило, необходимо устранять в зоне стыков возникшие в результате сварки концентраторы напряжений путем соответствующей механической продольной зачистки.
Допускается применять другие эффективные конструктивные решения сварных стыков при условии, что ограниченный предел выносливости стыков не менее нормативного предела выносливости свариваемых арматурных стержней.
9.6.9.3 Сварные сетки, а также каркасы следует, как правило, проектировать с применением в пересечениях стержней контактной точечной сварки.
9.6.9.4 При изготовлении из арматуры классов S240 и S400 сеток и каркасов, которые должны выполняться в вязаном варианте, применение сварных соединений для основной арматуры допускается только в местах, где напряжения в стержнях арматуры не превышают 50 % установленных расчетных сопротивлений.
9.6.9.5 Число стыков в одном расчетном сечении элемента (в пределах участка длиной, равной 15 диаметрам стыкуемых стержней) в элементах, арматура которых рассчитывается на выносливость, не должно превышать 25 %, в элементах, арматура которых не рассчитывается на выносливость, — 40 % общего количества рабочей арматуры в растянутой зоне сечения.
Сварные стыки арматуры допускается располагать без разбежки в монтажных стыках сборных элементов (без снижения расчетного сопротивления арматуры), а также на участках конструкции, где арматура используется не более чем на 50 %.
9.6.9.6 Для стыков стержневой горячекатаной арматуры из стали классов S240, A400 и S500 при монтаже конструкций допускается применение ванной сварки на удлиненных стальных накладках (подкладках) длиной не менее пяти диаметров стержней, а также применение стыков с парными смещенными накладками, приваренными односторонними или двусторонними швами суммарной длиной не менее 10 диаметров стыкуемых стержней. Ванную сварку следует применять при диаметре стержней не менее 20 мм.
Для нерассчитываемых на выносливость стыков сжатых стержней допускается также применение ванной сварки на коротких стальных накладках (подкладках) в соответствии с ГОСТ 14098.
Длина односторонних сварных швов, прикрепляющих наклонные стержни арматуры, должна быть не менее 12 диаметров при толщине швов не менее 0,25d и не менее 4 мм; длину двусторонних швов допускается принимать вдвое меньшей.
9.6.9.7 Монтажные выпуски арматуры в стыках должны обеспечивать условия для качественного выполнения на монтаже ванно-шовной сварки на удлиненных накладках с плавным выводом продольных сварных швов на стыкуемые стержни.
В вязаных арматурных каркасах конструкций автодорожных и городских мостов для закрепления арматуры в проектном положении при монтаже, транспортировании и бетонировании допускается в пересечениях стержней рабочей арматуры со стержнями конструктивной арматуры устройство вспомогательных сварных соединений при соблюдении следующих условий: сварка допускается в местах, где прочность рабочей арматуры используется не более чем на 50 %, а также там, где арматура работает только на сжатие.
9.6.9.8 Механические соединения арматуры допускаются в установленном порядке.
9.6.10 Стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку (без сварки)
9.6.10.1 Во внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементах стержни арматуры периодического профиля диаметром до 36 мм и гладкие с полукруглыми крюками допускается стыковать внахлестку.
В изгибаемых и центрально-растянутых элементах стыкование растянутой арматуры внахлестку не допускается.
9.6.10.2 В стыках арматуры внахлестку длину нахлестки (перепуска) ls, мм, стержней из арматуры классов S400 и S500 следует принимать не менее:
35d — при классах бетона В25 – В27,5;
30d — при классе бетона В30 и выше, где d — диаметр стыкуемых стержней.
Для арматуры из стали класса S240 длину нахлестки ls (между внутренними поверхностями полукруглых крюков) следует принимать такой же, как для арматуры из стали класса S400.
Для стыков, расположенных в сжатой зоне сечения, длину нахлестки ls допускается принимать на 5d менее установленной выше.
Отдельные сварные и вязаные сетки следует стыковать внахлестку на длину не менее 30 диаметров продольных стержней сетки и не менее 25 см.
9.6.10.3 При расположении стыков стержней рабочей арматуры внахлестку в растянутой зоне сечения, где напряжения в стержнях превышают 75 % расчетного сопротивления, в зоне стыка необходимо устанавливать спиральную арматуру. Если установка спиральной арматуры не требуется (напряжение в стержнях составляет менее 75 % расчетного сопротивления), то расстояние между хомутами в местах стыкования растянутой рабочей арматуры внахлестку следует назначать не более 6 см, а в буронабивных столбах — 12 см.
Стыки арматуры внахлестку, как правило, следует располагать вразбежку. При этом площадь сечения рабочих стержней, стыкуемых на длине требуемой нахлестки, должна составлять при стержнях периодического профиля не более 50 % общей площади сечения растянутой арматуры, при гладких стержнях — не более 25 %.
9.6.11 Стыки элементов сборных железобетонных конструкций
9.6.11.1 В сборных конструкциях, как правило, следует применять стыки:
— бетонируемые широкие (необжимаемые) с расстоянием между торцами объединяемых элементов 10 см и более, с выпуском из элементов стержней рабочей арматуры или стальных закладных деталей;
— бетонируемые узкие (обжимаемые) шириной не более 3 см, без выпусков из элементов арматуры, с заполнением стыкового зазора цементным или полимерцементным раствором;
— клееные плотные (обжимаемые) с клеевой прослойкой толщиной не более 0,3 см на основе эпоксидных смол или других долговечных (проверенных опытом) полимерных композиций.
В обоснованных случаях в предварительно напряженных пролетных строениях автодорожных мостов допускается применение бетонируемых широких, без выпуска арматуры, обжимаемых стыков со швами шириной до 10 см, но не более половины толщины каждой из соединенных частей.
Применение сухих стыков (без заполнения швов между блоками клеевым составом, цементным или полимерным раствором) в пролетных строениях не допускается.
9.6.11.2 Торцы блоков составных по длине пролетных строений, при применении стыков без выпусков арматуры, следует армировать дополнительными поперечными сетками из стержней диаметром не менее 6 мм. При устройстве зубчатого стыка или стыка с уступами расчетная арматура зуба и уступа должна иметь диаметр не менее 10 мм.
9.6.11.3 В составных по длине (высоте) конструкциях с клееными плотными стыками для обеспечения точного совмещения стыкуемых поверхностей блоков следует, как правило, устраивать фиксаторы.
9.6.11.4 В верхних плитах балок автодорожных, городских и совмещенных мостов, не подвергающихся непосредственному воздействию подвижной железнодорожной нагрузки, допускается применение бетонируемых стыков с выпусками из плит арматуры периодического профиля с прямыми крюками на всю толщину плиты и с взаимным перепуском арматуры внахлестку на длину не менее 15 диаметров стержней и не менее 25 см, а также применение полукруглых петель внахлестку с указанной длиной перепуска петель друг за другом. Кроме этого допускается применение полукруглых петель с той же длиной их заделки, но с прямой вставкой арматуры между петлями длиной не менее диаметра петли. Диаметр полукруглых петель следует принимать не менее 10 диаметров арматуры.
9.6.12 Дополнительные указания по конструированию предварительно напряженных железобетонных элементов конструкций
9.6.12.1 Напрягаемую арматуру в конструкциях с натяжением на бетон следует, как правило, располагать в закрытых каналах, образуемых преимущественно извлекаемыми каналообразователями из полимерных материалов.
При устройстве каналов с неизвлекаемыми каналообразователями рекомендуется применять неоцинкованные гибкие стальные рукава и гофрированные трубы. При этом материал заполнения каналов должен исключать увеличение его объема при замораживании, а толщина защитного слоя бетона должна быть на 10 мм больше указанной в таблице 43.
Неизвлекаемые каналообразователи из цельнотянутых стальных или полимерных труб допускается применять только на коротких участках стыков между сборными блоками составных по длине конструкций и в местах перегибов и анкеровки напрягаемой арматуры.
9.6.12.2 Для обеспечения сцепления бетона омоноличивания в открытых каналах с бетоном предварительно напряженного элемента рекомендуется предусматривать:
— выпуски из тела бетона предварительно напряженных элементов арматуры или концов хомутов с шагом не более 10 см;
— покрытие очищенной поверхности бетона, примыкающей к бетону омоноличивания, и напрягаемой арматуры цементным коллоидным или полимерцементным клеем;
— применение для омоноличивания бетона, имеющего водоцементное отношение не более 0,4;
— покрытие наружной поверхности бетона омоноличивания противоусадочным пароизолирующим составом.
9.6.13 Стальные закладные изделия
9.6.13.1 Закладные изделия из отдельных листов или фасонных профилей с приваренными к ним втавр или внахлестку анкерными стержнями из арматуры класса S400 или S500, диаметром не более 25 мм следует проектировать в соответствии с требованиями ГОСТ 10922. Сварные соединения следует выполнять в соответствии с требованиями ГОСТ 14098, ГОСТ 10922 и СТБ 2174.
9.6.13.2 Закладные изделия не должны разрезать бетон. Длину растянутых анкеруемых стержней, заделываемых в бетон, следует принимать в зависимости от напряженного состояния бетона в направлении, перпендикулярном анкеруемым стержням.
Если от постоянно действующих нагрузок (при коэффициенте надежности по нагрузке, равном единице) в зоне анкерных стержней возникают сжимающие напряжения bс, наибольшие значения которых отвечают условию
0,75 > 0,25,
то длина заделки стержней должна составлять не менее:
— при стержнях из арматуры периодического профиля — 12d (d — диаметр стержня, мм);
— при стержнях из гладкой арматуры — 20d, но не менее 25 см.
Если напряжения в бетоне bс в зоне заделки не отвечают приведенному выше условию или характер напряжений не установлен, то длину заделки растянутой арматуры классов S400 и S500 следует принимать не менее 30d.
Длина заделки растянутых анкерных стержней может быть уменьшена посредством приварки на концах стержней плоских металлических элементов или устройством на концах стержней головок, высаженных горячим способом. При этом диаметр головок должен быть не менее 3d при арматуре классов S400 и S500.
В этих случаях длина заделки анкеруемого стержня определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона и принимается не менее 10d.
9.6.13.3 Отношение толщины плоского стального элемента закладной детали к диаметру d анкерного стержня этой детали следует принимать равным при сварке:
а) автоматической втавр под флюсом, не менее 0,65 + 0,75 — для арматуры классов S400 и S500;
б) ручной втавр под флюсом, не менее 0,75 — для всех классов арматуры;
в) ручной в раззенкованное отверстие, не менее 0,75 — для арматуры классов S400 и S500;
г) дуговой внахлестку фланговыми швами, не менее 0,3 — для арматуры всех классов.
9.6.13.4 Для закладных изделий деформационных швов и других расчетных элементов следует применять стальной прокат по ГОСТ 6713 и [8].
Возможно также применение проката из сталей марок согласно ГОСТ 19281 (кроме марок 17ГС и 17Г1С), без дополнительной термообработки и не ниже шестой категории поставки, а также проката из сталей марок Ст3сп (при толщине от 10 до 30 мм) и Ст3пс (при толщине от 4 до 30 мм).
При динамическом коэффициенте не более 1,1 допускается также применение проката толщиной от 4 до 24 мм из стали марки Ст3пс по ГОСТ 535.
Для закладных изделий, не рассчитываемых на силовые воздействия, допускается использовать предусмотренный в ГОСТ 535 прокат из стали марки Ст3кп толщиной проката от 4 до 30 мм.
9.6.14 Конструирование опор
9.6.14.1 Элементы опор железнодорожных мостов, находящиеся в зонах возможного замерзания воды (свободной или грунтовой), должны иметь сплошное сечение.
В опорах автодорожных и городских мостов допускается в указанных зонах применение железобетонных элементов в виде полых свай-оболочек при обеспечении мер (например, дренажных отверстий) против образования в стенках оболочек трещин от силового воздействия замерзающей воды и льда во внутренних полостях оболочек.
9.6.14.2 В пределах уровня ледохода телу опоры следует придавать форму с учетом направления воздействия ледохода.
Сопряжение граней опоры следует выполнять по цилиндрической поверхности радиусом 0,75 м. При соответствующем обосновании этот радиус может быть уменьшен до 0,3 м.
9.6.14.3 На реках, расположенных в районах, где средняя месячная температура наружного воздуха наиболее холодного месяца минус 20 °С и выше, промежуточные опоры (включая и железобетонные) мостов допускается выполнять из бетона без специальной защиты поверхности.
При проектировании русловых опор мостов на реках с интенсивным перемещением речных наносов (количество взвешенных наносов более 1 кг в 1 м3 потока и скорость течения более 2,5 м/с) опоры со стойками из свай-столбов или свай-оболочек следует применять со специальной защитой (металлические оболочки-бандажи и др.) в зонах движения наносов. Массивные опоры могут применяться без дополнительной защиты их поверхностей.
Поверхности промежуточных бетонных, железобетонных опор мостов, расположенных в районах, где средняя месячная температура наружного воздуха наиболее холодного месяца ниже минус 20 °С, а также, как правило, опоры на реках, вскрывающихся при отрицательных средних суточных температурах наружного воздуха, должны быть облицованы в пределах зоны переменного уровня ледохода. При этом толщина, а также высота облицовочных блоков должны быть не менее 40 см. Армирование облицовочных блоков следует применять в том случае, если это требуется по условиям их транспортирования и заанкеривания на отрывающее воздействие льда.
Ширина заполняемых раствором вертикальных швов должна быть от 2,5 до 0,5 см, горизонтальных швов — (10,5) см.
9.6.14.4 При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение для опор облицовки из естественного морозостойкого камня прочностью на сжатие не ниже 60 МПа, при мощном ледоходе — не ниже 100 МПа. Конструкция облицовки из естественного камня должна обеспечивать возможность ее изготовления индустриальными методами.
9.6.14.5 Соединение железобетонных стоек и элементов опор с ригелем (насадкой) допускается осуществлять омоноличиванием арматурных выпусков в нишах или отверстиях. При этом стенки башмаков стаканного типа должны быть армированы из расчета на воздействие продольных и поперечных сил.
Длина арматурных выпусков, заводимых в нишу или отверстие, должна быть не менее 20 диаметров стержней, а бетон стойки или сваи должен заходить в ростверки или ригели не более чем на 5 см.
9.6.14.6 При проектировании массивных опор и устоев следует предусматривать устройство железобетонных оголовков толщиной не менее 0,4 м.
Участки элементов (ригелей, насадок и т. п.) в местах передачи на них давления от пролетных строений должны быть армированы дополнительной косвенной арматурой, требуемой по расчету на местное сжатие (смятие). На этих участках, а также под монолитными стыками пролетных строений и на оголовках опор не должно быть мест, где возможен застой попадающей воды.
В местах расположения деформационных швов верхнему слою бетона на опорах следует придавать уклоны (не менее 1:10), обеспечивающие сток воды.
Уклон верха оголовков и ригелей опор должен выполняться одновременно с их бетонированием.
9.6.14.7 Нагрузку от опорных частей пролетных строений при наличии уклонов на верхней поверхности массивных опор, а для железнодорожных мостов — во всех случаях следует передавать на железобетонные подферменные площадки. Высота этих площадок должна обеспечивать возвышение их верхней грани над опорой не менее чем на 15 см.
Расстояние от нижних плит опорных частей до боковых граней подферменных площадок или до боковых граней железобетонных элементов (ригелей, насадок и т. п.) должно быть не менее 15 см.
Расстояние от граней подферменных площадок до граней оголовка следует назначать с учетом возможности установки домкратов для подъема концов пролетных строений и принимать, см, не менее:
а) вдоль моста:
— при пролетах, м  от15 до30 включ.— 15;
—то жесв.30“100 “— 25;
—““ 100— 35;
б) поперек моста:
— при закругленной форме оголовка от угла подферменной площадки до ближайшей грани оголовка — не менее указанных в перечислении а);
— при прямоугольной форме оголовка, см, не менее:
для плитных пролетных строений — 20;
для всех пролетных строений, корме плитных, при опорных частях:
полимерных — 20;
плоских и тангенциальных — 30;
катковых и секторных — 50.
9.6.14.8 Применение железобетонных конструкций в опорах допускается для мостов, расположенных на суходолах, для путепроводов, виадуков и эстакад, на водотоках — при условии армирования стержневой арматурой и защиты поверхности от возможных механических повреждений. В опорах на водотоках применение напрягаемой проволочной арматуры не допускается.
Железобетонные элементы опор в пределах водотоков следует защищать от истирания льдом и перемещающимися донными отложениями от повреждений при навале судов или плотов. В качестве защитных мероприятий рекомендуется применять бетон с повышенной износостойкостью, увеличивать толщину защитного слоя бетона железобетонных элементов до 50–70 см, а при особо тяжелых условиях (мощном ледоходе и карчеходе) допускается применять покрытие железобетонных элементов стальными листами. Необходимость защиты или ее способ в каждом отдельном случае в зависимости от конкретных условий водотока устанавливает проектная организация.
9.6.15 Гидроизоляция железобетонных поверхностей конструкций
9.6.15.1 Все внутренние поверхности балластных корыт пролетных строений железнодорожных мостов и устоев в автодорожных мостах — вся ширина пролетного строения (включая тротуары), переходные плиты, а также засыпаемые грунтом поверхности устоев, водопропускных труб (лотков) должны быть защищены изоляцией, препятствующей прониканию воды к защищаемым поверхностям бетона.
Допускается не устраивать изоляцию поверхностей вибропрессованных железобетонных водопропускных труб с маркой бетона по водонепроницаемости W6 и выше, эксплуатирующихся в неагрессивной среде.
9.6.15.2 Гидроизоляция должна быть: водонепроницаемой по всей изолируемой поверхности; водо-, био-, тепло-, морозостойкой и химически стойкой; сплошной и не повреждаемой при возможном образовании на изолируемой поверхности бетона трещин с раскрытием, принятым в таблице 40; прочной при длительных воздействиях постоянной и временной нагрузок и возможных деформациях бетона, а для труб — при наличии давления грунта насыпи и гидростатического давления воды; герметичной в местах перекрытия строповочных отверстий и в сопряжениях с бортиками балластных корыт, а также с водоотводными и ограждающими устройствами, конструкциями деформационных швов, тротуарными блоками, карнизами, перилами, столбами и т. п.
9.6.15.3 Конструкцию гидроизоляции и применяемые для ее устройства материалы следует принимать исходя из требований обеспечения эксплуатационной надежности гидрозащиты.
10 Стальные конструкции
10.1 Общие положения
10.1.1 При проектировании стальных конструкций мостов следует:
— выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы, системы и конструкции пролетных строений, сечения элементов, экономичные профили проката и эффективные марки стали;
— применять, как правило, унифицированные типовые конструкции и стандартные элементы и детали (деформационные устройства, эксплуатационные обустройства и др.);
— обеспечивать комплексную технологичность конструкций с учетом трудовых затрат на заводах и строительно-монтажных площадках, возможность поточного изготовления, конвейерного или крупноблочного монтажа;
— предусматривать применение, независимо от назначения моста, сварных заводских элементов, объединяемых, как правило, на высокопрочных болтах. При соответствующем обосновании, с учетом общей технологии монтажа и других условий, а в железнодорожных и совмещенных мостах — по согласованию с Белорусской железной дорогой (БЖД) применять сварные и комбинированные болтосварные монтажные соединения;
— обеспечивать возможность осмотра, очистки, окраски и ремонта конструкций; исключать в них зоны, в которых возможно скопление воды и затруднено проветривание; предусматривать герметизацию замкнутых профилей, элементов и блоков;
— указывать в рабочих чертежах КМ стальных конструкций марки сталей и материалы соединений, а также необходимые дополнительные требования к ним, предусмотренные действующими ТНПА;
— обеспечивать антикоррозионную защиту конструкций.
10.1.2 Элементы стальных мостовых конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящего технического кодекса с учетом действующего сортамента на прокат. При расчете составных сечений элементов решетчатых ферм по прочности и устойчивости недонапряжение не должно превышать 5 %.
10.2 Материалы и полуфабрикаты
В стальных конструкциях мостов и труб следует применять:
а) для элементов из прокатного металла — сталь в соответствии с таблицей 45;
Таблица 45
Марка стали Класс прочности Толщина проката, мм Наименование ТНПА
16Д 235 До 20 включ. ГОСТ 6713
16Д 225 От 21 до 40 включ. ГОСТ 6713
16Д 215 От 41 до 60 включ. ГОСТ 6713
15ХСНД 345 От 8 до 32 включ. ГОСТ 6713
15ХСНД 335 От 33 до 50 включ. ГОСТ 6713
15ХСНДА 345 От 8 до 32 включ. [8]
15ХСНДА 335 От 33 до 50 включ. [8]
10ХСНД 390 От 8 до 40 включ. ГОСТ 6713
10ХСНДА 390 От 8 до 50 включ. [8]
15ХСНД 345 До 32 включ. — листовой
до 10 включ. — фасонный ГОСТ 19281
10ХСНД 390 До 40 включ. — листовой
до 15 включ. — фасонный ГОСТ 19281
15Г2АФД пс* 390 До 32 включ. ГОСТ 19281
14Г2АФД* 390 До 50 включ. ГОСТ 19281
Окончание таблицы 45
Марка стали Класс прочности Толщина проката, мм Наименование ТНПА
09Г2Д-12 295 До 32 включ. — листовой
до 20 включ. — фасонный ГОСТ 19281
09Г2Д-12, 09Г2С** 325 До 10 включ. ГОСТ 19281
09Г2СД-12, 09Г2С** 295 От 21 до 32 включ. ГОСТ 19281
09Г2СД-12, 09Г2С** 325 Св. 10 до 20 включ. ГОСТ 19281
* Допускается применять только для автодорожных, городских и пешеходных мостов.
** Не применяется для конструкций с использованием сварных соединений.
б) для висячих, вантовых и предварительно напряженных пролетных строений:
— стальные витые канаты с металлическим сердечником, подвергнутые предварительной вытяжке усилием, равным половине установленного соответствующими ТНПА разрывного усилия каната в целом (при отсутствии соответствующих значений в нормах — половине агрегатной прочности витого каната): закрытые спиральные по [9] диаметром от 30 до 70 мм; одинарной свивки по ГОСТ 3064 из круглой оцинкованной по группе ЖС проволоки диаметром 2,6 мм и более;
— пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок;
в) для металлических гофрированных труб — листовые волнистые профили по [10] из стали марки 15сп;
г) для литых частей — отливки по ГОСТ 977 группы III из стали марок 25Л, 30Л, 35Л, 20ГЛ, 20ФЛ, 35ГЛ, а также марки 35ХН2МЛ;
д) для шарниров, катков, болтов-шарниров и прокладных листов под катки — поковки: по ГОСТ 8479 Гр. IV-КП 275 из стали по ГОСТ 535 и ГОСТ 14637 марки Ст5сп2-III; по ГОСТ 8479 Гр. IV-КП 315 из стали по ГОСТ 1050 марки 35-а-Т; по ГОСТ 8479 Гр. IV-КП 315 из стали по ГОСТ 4543 марки 30Г-2-Т; по ГОСТ 8479 Гр. IV-КП 345 из стали по ГОСТ 4543 марки 35Г-2-Т; по ГОСТ 8479 Гр. IV-КП 785 из стали по ГОСТ 4543 марки 40ХН2МА-2-2-Т; Гр. IV-КП 1200 из стали по ГОСТ 5632 марки 40Х13; по ГОСТ 8479 Гр. IV-КП 245 из стали по ГОСТ 19281 марки 265-III-09Г2С с наплавкой, удовлетворяющей требованиям, предъявляемым к стали по ГОСТ 5632 марки 40Х13;
е) высокопрочные болты по ГОСТ 22353, высокопрочные гайки по ГОСТ 22354, шайбы к высокопрочным болтам по ГОСТ 22355, изготовленные в соответствии с требованиями ГОСТ 22356;
ж) для сварки конструкций — сварочные материалы, предусмотренные СТБ 2056;
к) для соединений элементов мостового полотна, перил и смотровых приспособлений — стальные болты по ГОСТ 7798 класса прочности 4.6 по ГОСТ 1759.4 и гайки по ГОСТ 5915 классов прочности 4 и 5 по ГОСТ 1759.5 (болты и гайки — только из спокойной стали), а также болты и гайки из стали марки Ст3сп4 по ГОСТ 535 по специальным техническим условиям;
л) для крепления опорных частей к пролетным строениям и стальным опорам — стальные болты по ГОСТ 7798 и гайки по ГОСТ 5915 из стали по ГОСТ 19281 марок 09Г2, 295-III 09Г2-4 и 295-III 09Г2С-4, по ГОСТ 4543 марки 40Х по специальным техническим условиям;
м) для крепления опорных частей к бетонным опорам и фундаментам — фундаментные (анкерные) болты по ГОСТ 24379.0 и ГОСТ 24379.1 из стали по ГОСТ 1050 марки 20-г-Т и марки 295-III 09Г2С-4 по ГОСТ 19281, а также из стали по ГОСТ 4543 марки 40Х, изготовленные по специальным техническим условиям; гайки по ГОСТ 5915 при диаметре болтов менее 48 мм и по ГОСТ 10605 — при диаметре болтов свыше 48 мм; классов прочности 4 и 5 по ГОСТ 1759.5 (только из спокойной стали), а также из стали по ГОСТ 1759.5 марки 20-г-Т, класса прочности 6 (только из спокойной стали) — для болтов из стали марки 295-III 09Г2С-4, из стали по ГОСТ 1759.5 классов прочности 10 и 12 — для болтов из стали марки 40Х;
н) для заливки концов стальных канатов в анкерах — сплав по ГОСТ 21437 марки ЦАМ 9-1,5Л;
п) для деталей анкеров стальных канатов — сталь по ГОСТ 19281 марки 295-III 09Г2С-4, а также сталь по ГОСТ 1050 марок 20-б-Т и 45-б-Т в нормализованном состоянии;
р) для прокладок между стальными канатами, а также между канатами и деталями анкеров, отклоняющих устройств, сжимов, хомутов подвесок и других элементов — листы по ГОСТ 21631 или ленты по ГОСТ 13726 толщиной не менее 1 мм из алюминия по ГОСТ 4784 марок АД и АД1;
с) для несущих сварных элементов тротуаров и смотровых приспособлений (консолей и балок тротуаров, стоек и поручней перил, балок лестниц, переходных площадок, смотровых тележек и подъемных люлек), а также элементов мостового полотна допускается применение стали марки Ст3сп5, а для указанных элементов без сварных соединений — стали по ГОСТ 535 и ГОСТ 14637 марки Ст3сп4. При толщине проката до 10 мм допускается применение полуспокойной стали тех же категорий;
т) в перилах и смотровых приспособлениях уголки с полкой 70 мм и менее допускается применять из стали по ГОСТ 535 марки Ст3пс2.
Для футляров (кожухов) опорных частей допускается применение стали по ГОСТ 14637 марки Ст0.
Для нерабочих прокладок и элементов заполнения перил допускается применение стали по ГОСТ 535 и ГОСТ 14637 марки Ст3кп2, для настилов смотровых ходов и приспособлений — сталь по ГОСТ 14637 марки Ст3пс2.
10.3 Расчетные характеристики материалов и соединений
10.3.1 Расчетные сопротивления проката для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 46.
Таблица 46
Напряженное состояние Формулы для определения расчетных сопротивлений проката
Растяжение, сжатие и изгиб: по пределу текучести
по временному сопротивлению
Сдвиг
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Rlp = 0,5Run /m
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) При Run 600 МПа
Rcd = 0,25Run/m;
при Run > 600 МПа
Rcd = [0,042 · 10–6 · (Run – 600)2 + 0,025] · Run /m
Растяжение в направлении толщины проката t, при t до 60 мм
Примечание — Обозначения:
m— коэффициент надежности по материалу проката;
Ryn и Run— нормативные сопротивления проката, равные минимальным значениям предела текучести и временного сопротивления, установленным в стандартах на стали.
10.3.2 Нормативные и расчетные сопротивления проката из сталей по ГОСТ 6713, ГОСТ 19291, [8] следует принимать по таблице 47, коэффициент надежности по материалу проката — по таблице 48. Расчетные сопротивления проката по ГОСТ 535, ГОСТ 14637 и ГОСТ 19281 следует принимать равными пределу текучести, указанному в данных стандартах, деленному на коэффициент надежности по материалу m по таблице 48.
Таблица 47
Класс стали Марка стали ТНПА Прокат Толщина* проката, мм Нормативноесопротивление, МПа Расчетное сопротивление, МПа
по пределу текучести Ryn по временному сопротивлению Run по пределу текучести Ry по временному сопротивлению Ru
235 16Д ГОСТ 6713 Любой До 20 235 375 215 340
225 16Д ГОСТ 6713 Любой 21–40 225 375 205 340
215 16Д ГОСТ 6713 Любой 41–60 215 375 195 340
265 09Г2С, 09Г2СД ГОСТ 19281 Любой До 20 325 450 295 410
325 09Г2С, 09Г2СД ГОСТ 19281 Любой 20–60 265 430 240 390
345 15ХСНД ГОСТ 6713 Любой 8–32 345 490 295 415
335 15ХСНД ГОСТ 6713 Листовой 33–50 335 470 285 400
390 10ХСНД ГОСТ 6713 Любой 8–15 390 530 350 470
390 10ХСНД ГОСТ 6713 Листовой 16–32 390 530 350 470
390 10ХСНД ГОСТ 6713 Листовой 33–40 390 510 350 450
390 390-15Г2 АФДпс ГОСТ 19281 Листовой 4–32 390 540 355 490
390 390-14 Г2АФД ГОСТ 19281 Листовой 4–50 390 540 355 490
345 15ХСНДА [8] Листовой До 32 345 490 295 415
335 15ХСНДА [8] Листовой 33–50 335 470 290 400
390 10ХСНДА [8] Листовой 8–15 390 530 350 470
390 10ХСНДА [8] Листовой 16–32 390 530 350 470
390 10ХСНДА [8] Листовой 33–50 390 510 350 450
Примечания
1  За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.
2  За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713, ГОСТ 19281 и [8].
3  Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемый по таблице 48.
Таблица 48
ТНПА Марка стали Коэффициент надежности по материалу m
ГОСТ 6713 16Д
15ХСНД
10ХСНД 1,090
1,165
1,125
[8] 15ХСНДА
10ХСНДА 1,165
1,125
ГОСТ 19281 09Г2Д, 09Г2СД, 15ХСНД,
10ХСНД, 09Г2С,
14Г2АФД, 15Г2АФДпс 1,100
ГОСТ 535 Ст3сп, Ст3пс, Ст3кп 1,050
10.3.3 В расчетах отливок и поковок из углеродистой и легированной сталей следует учитывать в зависимости от напряженного состояния расчетные сопротивления согласно таблице 49, а поковок — согласно таблице 50.
Таблица 49 В мегапаскалях
Напряженноесостояние Обозначение Расчетные сопротивления отливок из стали марок
25Л 30Л 35Л 20ГЛ 20ФЛ 35ХН 2МЛ 35ГЛ
Растяжение, сжатие и изгиб Ry 175 190 205 205 220 400 220
Сдвиг Rs 105 115 125 125 130 240 130
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) Rp 265 300 315 345 315 440 345
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Rlp 125 145 155 170 155 222 170
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) Rcd 7 7,5 8 9 8 11 9
Таблица 50 В мегапаскалях
Напряженноесостояние Обозначение Расчетные сопротивления поковок группы IV при категории прочности (марке стали)
КП275 (Ст5сп2) КП245(20-а-Т) КП315(35-а-Т) КП345(45-а-Т) КП315(30Г-2-Т) КП345(35Г-2-Т) КП785(40ХН2МА-2-2-Т) КП1200(40Х13)
Растяжение, сжатие и изгиб Ry 215 205 260 290 260 280 605 1050
Сдвиг Rs 120 115 145 165 145 160 350 610
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) Rp 325 310 395 435 395 420 905 1365
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Rlp 160 150 195 215 195 205 450 685
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) Rcd 8 7,5 10 11 10 10 23 85
10.3.4 Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 51.
При этом расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с различными расчетными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением расчетного сопротивления.
Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами следует принимать по СНиП II-23 (приложение 2).
Таблица 51
Сварные соединения Напряженное состояние Формулы для определения расчетных сопротивлений сварных соединений
Стыковые Сжатие, растяжение и изгиб при автоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов:
по пределу текучести
по временному сопротивлению
Сдвиг Rwy = Ry
Rwu = Ru
Rws = Rs
Окончание таблицы 51
Сварные соединения Напряженное состояние Формулы для определения расчетных сопротивлений сварных соединений
С угловыми швами Срез (условный): по металлу шва
по металлу границы сплавления Rwz = 0,45Run
Примечания
1  Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения нормативного сопротивления металла шва по временному сопротивлению Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва.
2  Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения Rwun следует принимать по СНиП II-23 (раздел 3).
3  Значения коэффициента надежности по материалу шва wm следует принимать равными 1,25.
10.3.5 Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в таблице 52.
Таблица 52
Напряженное состояние Формулы для определения расчетных сопротивлений одноболтовых соединений
срезу и растяжению болтов при классе прочности или марке стали смятию соединяемых элементов из стали с нормативным пределом текучести до 440 МПа
4.6, Ст3сп4, 09Г2, 295-09Г2-4, 295-09Г2-6, 325-09Г2С-4, 325-09Г2С-6 40Х Срез Rbs = 0,38Rbun Rbs = 0,4 Rbun —
Растяжение Rbt = 0,42Rbun Rbt = 0,5Rbun —
Смятие: а) болты класса точности А — —
б) болты классов точности В и С — —
Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов следует принимать по таблице 53. Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять по СНиП II-23 (приложение 2).
Таблица 53 В мегапаскалях
Напряженное состояние Обозначение Расчетное сопротивление болтов при классе прочности или марке стали
4.6 Ст3сп4 09Г2, 295-09Г2-4,295-09Г2-6 325-09Г2С-4,325-09Г2С-6 40Х
Срез Rbs 145 140 165 175 395
Растяжение Rbt 160 155 185 195 495
10.3.6 Расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов Rba следует определять по формуле
Rba = 0,4Run.(58)
Расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов следует принимать по таблице 54.
Таблица 54 В мегапаскалях
Диаметр болтов d, мм Расчетное сопротивление растяжению, МПа,фундаментных (анкерных) болтов из стали марок
20 09Г2, 295-09Г2-6 325-09Г2С-6 40Х
12–20 160 175 185 —
16–27 — — — 430
21–32 160 175 180 —
30 — — — 370
36 — — — 295
33–60 160 — 180 —
42 — — — 255
48 — — — 235
61–80 160 — 175 —
81–100 160 — 170 —
101–160 160 — 170 —
161–250 160 — — —
10.3.7 Расчетное сопротивление срезу для сплава ЦАМ 9-1,5Л следует принимать равным 50 МПа.
10.3.8 Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов по ГОСТ 22353 и ГОСТ 22356 следует определять по формуле
Rbh = 0,7Rbun, (59)
где  Rbun  — наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву по ГОСТ 22356.
10.3.9 Значение коэффициента трения по соприкасающимся поверхностям деталей во фрикционных соединениях на высокопрочных болтах следует принимать по таблице 55.
Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.
Таблица 55
Способ обработки контактных поверхностей во фрикционных соединениях Коэффициент трения
1  Пескоструйный или дробеструйный двух поверхностей кварцевым песком или дробью без последующей консервации 0,58
2  Кварцевым песком или дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации — другой поверхности 0,50
3  Газопламенный двух поверхностей без консервации 0,42
4  Стальными щетками двух поверхностей без консервации 0,35
5  Дробеметный двух поверхностей дробью без последующей консервации 0,38
6  Дробеметный двух поверхностей дробью с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250 °С–300 °С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы 0,61
10.3.10 Расчетное сопротивление растяжению Rdh, МПа, высокопрочной стальной проволоки, применяемой в пучках и канатах из параллельно уложенных проволок, следует определять по формуле
Rdh = 0,63Run,(60)
где  Run  — наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву (по государственным стандартам или техническим условиям), МПа.
10.3.11 При определении расчетного сопротивления стального витого каната с металлическим сердечником учитываются значения разрывного усилия каната в целом, установленные государственным стандартом или техническими условиями на канаты (при его отсутствии в ТНПА — значение агрегатной прочности витого каната), и коэффициент надежности m, равный 1,6.
10.3.12 Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по таблице 56.
Таблица 56 В мегапаскалях
Полуфабрикаты Модуль упругости E или модуль сдвига G
Прокатная сталь и стальное литье Е = 2,06 · 105
Прокатная сталь и стальное литье G = 0,78 · 105
Пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок Е = 2,01 · 105
10.3.13 Модуль упругости стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, подвергнутых предварительной вытяжке усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом, следует принимать по таблице 57.
Таблица 57
Канаты Кратность свивки Модуль упругости Е, МПа
Одинарной свивки по ГОСТ 3064 и закрытые несущие по [9] 6 1,18 · 105
8 1,45 · 105
10 1,61 · 105
11 1,65 · 105
12 1,70 · 105
14 1,75 · 105
16 1,77 · 105
10.4 Расчет стальных конструкций
10.4.1 При расчете стальных конструкций и соединений мостов необходимо учитывать:
— коэффициент надежности по назначению n, принимаемый по таблице 2;
— коэффициент надежности u = 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых по прочности с использованием расчетных сопротивлений Ru;
— коэффициент условий работы m, принимаемый по таблице 58, а для канатов в зоне отгибов на отклоняющих устройствах, хомутов, стяжек, анкеров — в соответствии с приложением У.
Таблица 58
Область применения Коэффициент условий работы m
1  Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах железнодорожных и пешеходных мостов при расчете на эксплуатационные нагрузки 0,9
2  Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах железнодорожных и пешеходных мостов при расчете на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировке и монтаже 1,0
3  Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах автодорожных и городских мостов при расчете на эксплуатационные нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и монтаже 1,0
4  Канаты гибких несущих элементов в вантовых и висячих мостах 0,8
5  Канаты напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций 0,9
6  Растянутые и сжатые элементы из одиночных профилей, прикрепленных одной полкой (или стенкой): неравнополочный уголок, прикрепленный меньшей полкой 0,7
то же, прикрепленный большей полкой 0,8
равнополочный уголок 0,75
прокатный или составной швеллер, прикрепленный стенкой, или тавр, прикрепленный полкой 0,9
Примечания
1  Значения коэффициента условий работы по поз. 1 – 3 в соответствующих случаях применяются совместно с коэффициентом по поз. 4 – 6.
2  В случаях, не оговоренных в настоящем подразделе, в формулах следует принимать m = 1,0.
10.4.2 Материалы, конструкции и соединения стальных частей сооружений должны обладать достаточной хладостойкостью в процессе сооружения и эксплуатации мостов и труб при расчетной минимальной температуре.
10.4.3 За расчетную минимальную температуру следует принимать температуру наружного воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства обеспеченностью 0,98 в соответствии с требованиями СНБ 2.04.02.
10.4.4 При реконструкции старых мостов хладостойкость стального проката и соединений определяется по верхнему пределу критической температуры хрупкости Тпр при испытаниях на ударную вязкость при различных отрицательных температурах.
10.4.5 Расчетную схему конструкции следует принимать в соответствии с ее проектной геометрической схемой, при этом строительный подъем и деформации под нагрузкой, как правило, не учитываются.
Усилия в элементах и перемещения стальных мостовых конструкций определяются из условия их работы с сечениями брутто.
Геометрическую нелинейность, вызванную перемещением элементов конструкций, следует учитывать при расчете систем, в которых ее учет вызывает изменение усилий и перемещений более чем на 5 %.
При выполнении расчетов с учетом геометрической нелинейности следует определять изменения направления действия сил, связанные с общими деформациями системы (следящий эффект).
При определении усилий в элементах конструкций соединения сварные и фрикционные на высокопрочных болтах следует рассматривать как неподатливые.
При расчете вантовых и висячих мостов с гибкими несущими элементами из витых канатов с металлическим сердечником — одинарной свивки и закрытых несущих, подвергнутых предварительной вытяжке согласно 10.2.1, — следует учитывать их продольную и поперечную ползучесть в соответствии с требованиями Ф.1.4.2 и Ф.1.4.3 (приложение Ф).
10.4.6 Жесткие соединения элементов в узлах решетчатых ферм допускается принимать при расчете шарнирными, если при таком допущении конструкция сохраняет свою неизменяемость, при этом для главных ферм отношение высоты сечения к длине элементов, как правило, не должно превышать 1:15.
Дополнительные напряжения в поясах ферм от деформации подвесок следует учитывать независимо от отношения высоты сечения к длине элемента пояса.
Учет жесткости узлов в решетчатых фермах допускается осуществлять приближенными методами, при этом допускается определять осевые усилия по шарнирной расчетной схеме.
10.4.7 За ось элемента пролетных строений принимается линия, соединяющая центры тяжести его сечений. При определении положения центра тяжести сечения его ослабление отверстиями болтовых соединений не учитывается, а ослабление перфораций учитывается и принимается постоянным по всей длине элемента. При смещении оси элемента сквозных ферм относительно линии, соединяющей центры узлов, следует учитывать эксцентриситет, если он превышает:
— 1,5 % высоты сечения — для П-образных, коробчатых, двухшвеллерных и двутавровых элементов;
— 0,7 % высоты сечения — для тавровых и Н-образных элементов.
Изгибающие моменты от смещения осей элементов распределяются между всеми сходящимися в узле элементами пропорционально их жесткости и обратно пропорционально длине. При этом каждый изгибающий момент следует принимать равным произведению эксцентриситета на максимальное значение усилия в данном элементе в основной расчетной схеме.
В элементах связей из уголков с болтовыми соединениями, центрированных по рискам, ближайшим к обушку, допускается не учитывать возникающий при этом эксцентриситет.
10.4.8 Распределение временной нагрузки в элементах многобалочных пролетных строений со сплошными главными балками, объединенными жесткими поперечными связями, при отношении длины пролета к ширине более 4 допускается определять по теории тонкостенных стержней, принимая при этом гипотезу о недеформируемости контура поперечного сечения. В остальных случаях необходимо учитывать деформации контура поперечного сечения.
10.4.9 При проектировании необходимо обеспечивать пространственную неизменяемость, прочность, общую и местную устойчивость пролетных строений и опор в целом, блоков, отдельных элементов, их частей, деталей и соединений под воздействием нагрузок, возникающих при изготовлении, транспортировании и монтаже, под воздействием эксплуатационных нагрузок, а также выносливость.
Для элементов, ослабленных отверстиями под обычные болты, при расчетах на прочность и выносливость следует принимать сечения нетто, на устойчивость и жесткость — сечения брутто.
При расчетах элементов с фрикционными соединениями на высокопрочных болтах на выносливость, устойчивость и жесткость следует принимать сечения брутто, при расчетах по прочности — сечения нетто с учетом того, что половина усилия, приходящегося на данный болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения.
Геометрические характеристики сечения нетто элементов конструкций следует находить, определяя невыгоднейшее ослабление.
10.4.10 Расчет стальных конструкций следует производить согласно требованиям приложения Ф.
10.5 Конструктивные требования
10.5.1 Общие положения
10.5.1.1 При проектировании стальных конструкций необходимо:
— учитывать возможности технологического и кранового оборудования заводов — изготовителей стальных конструкций, а также подъемно-транспортного и монтажного оборудования строительных организаций;
— разделять конструкции на отправочные элементы из условий выполнения максимального объема работ на заводах-изготовителях с учетом грузоподъемности и габаритов транспортных средств;
— предусматривать связи, обеспечивающие в процессе транспортирования, монтажа и эксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость конструкции в целом, ее частей и элементов;
— осуществлять унификацию монтажных блоков и элементов, а также узлов и расположения болтовых отверстий;
— обеспечивать удобство сборки и выполнения монтажных соединений, предусматривая монтажные крепления элементов, устройство монтажных столиков и т. п.;
— осуществлять унификацию проката по профилям и длинам с учетом требования об использовании металла с минимальными отходами и потерями;
— учитывать допуски проката и допуски заводского изготовления;
— предусматривать применение автоматической сварки под флюсом и фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
10.5.1.2 При проектировании стальных конструкций следует исключать стесненное расположение привариваемых деталей, резкие изменения сечения элементов, образование конструктивных «надрезов» в виде обрывов фасонок и ребер жесткости или вырезов в них, примыкающих под углом к поверхности напряженных частей сечения (поясов и стенки балок, листов составных элементов и т. д.).
Для повышения выносливости и хладостойкости конструкций и снижения отрицательного влияния остаточных деформаций и напряжений от сварки следует предусматривать мероприятия конструктивного и технологического характера (оптимальный порядок сборки и сварки элементов; роспуск швов; предварительный выгиб и местный подогрев; нагрев отдельных зон после сварки; полное проплавление и выкружки на концах обрываемых деталей, подходящие по касательной к поверхности оставшейся части сечения; механическую обработку зон концентрации напряжений и др.).
10.5.1.3 В железнодорожных мостах пролетные строения с раздельными балками и продольные балки проезжей части должны иметь продольные связи по верхним и нижним поясам. Прикрепление продольных связей к стенкам балок в железнодорожных мостах не допускается.
Открытые, не имеющие продольных связей в сжатой зоне, пролетные строения (приложение Ф, Ф.2.11.5) и открытая проезжая часть железнодорожных мостов допускаются только при наличии технико-экономического обоснования и при условии закрепления свободных поясов жесткими рамами в плоскостях поперечных балок, а в проезжей части — поперечными связями.
При наличии элементов, жестко связывающих пояса балок или ферм (например, железобетонной или стальной плиты), допускается не устраивать продольных связей в соответствующей плоскости, если они не требуются по условиям монтажа.
В арочных пролетных строениях продольные связи следует устраивать в плоскости одного из поясов арок и в плоскости проезжей части, если она не имеет плиты; при решетчатых арках следует предусматривать поперечные связи между ними и продольные связи по обоим поясам.
10.5.1.4 Продольные связи следует центрировать в плане с поясами главных ферм, при этом эксцентриситеты в узлах крепления из плоскости связей должны быть минимальными.
10.5.1.5 В железнодорожных мостах при мостовом полотне с поперечинами расстояние между осями продольных балок следует назначать 1,90 м, а между осями главных балок (ферм), при отсутствии балочной клетки, — 2,00 м. При большем расстоянии между осями главных балок (ферм) следует предусматривать устройство железобетонной или стальной плиты.
10.5.1.6 В железнодорожных мостах пролетные строения с раздельными двутавровыми балками и продольные балки проезжей части должны иметь поперечные связи, располагаемые на расстоянии, не превышающем двукратной высоты балки.
10.5.1.7 Для снижения напряжений в поперечных балках проезжей части от деформации поясов главных ферм следует, как правило, включать проезжую часть в совместную работу с главными фермами.
В пролетных строениях с проезжей частью, не включенной в совместную работу с главными фермами, следует предусматривать тормозные связи.
10.5.1.8 Прикрепление балок проезжей части с помощью торцевых листов, приваренных к стенке и поясам балки, не допускается.
В пролетных строениях железнодорожных мостов прикрепление стенок продольных и поперечных балок следует осуществлять, как правило, с помощью вертикальных уголков и фрикционных соединений.
В пролетных строениях всех мостов следует, как правило, обеспечивать неразрезность продольных балок на всей протяженности, а при наличии разрывов в проезжей части — на участках между ними.
10.5.1.9 Для повышения аэродинамической устойчивости пролетных строений висячих и вантовых мостов следует увеличивать их крутильную жесткость за счет постановки продольных связей по раздельным главным балкам или применения балки жесткости замкнутого коробчатого сечения и придания ей обтекаемой формы.
10.5.2 Сечения элементов конструкций
10.5.2.1 Наименьшая толщина деталей элементов пролетных строений и опор принимается по расчету на прочность, устойчивость, выносливость, жесткость и колебания, но не менее указанной в таблице 59.
Таблица 59 В миллиметрах
Детали конструкций Наименьшая толщина или сечение деталей конструкции
в железнодорожных мостах и трубах под железную дорогу в автодорожных, городских и пешеходных мостах и трубах под автомобильную дорогу
1  Листовые волнистые профили для металлических гофрированных труб 2 1,5
2  Листовые детали (за исключением указанных в поз. 3 – 8) 10 10
3  Узловые фасонки главных ферм и вертикальные стенки сварных изгибаемых главных балок 12 10
4  Узловые фасонки связей 10 8
5  Накладки в стыках ребер ортотропной плиты и планки 8 8
6  Прокладки 4 4
7  Горизонтальные опорные листы 20 20
8  Листы настила:
ортотропных плит
ребер ортотропных плит 12
12 14
12
9  Уголки основных элементов главных ферм и проезжей части 10010010 10010010
10  Уголки фланцевых прикреплений продольных и поперечных балок 10010012 10010012
11  Уголки элементов связей 80808 80807
Примечание — Допускается следующая наибольшая толщина проката, мм:
20— для пакетов деталей, стягиваемых обычными болтами;
60— для сварных элементов из углеродистой и низколегированной сталей;
16— для стыковых накладок и узловых фасонных листов при применении фрикционных соединений.
10.5.2.2 Для уменьшения количества соединительных сварных швов сечения составных элементов решетчатых ферм следует проектировать из минимального количества деталей.
10.5.2.3 В решетчатых главных фермах материал элементов коробчатого и Н-образного сечений должен быть сконцентрирован в листах, расположенных в плоскости фермы.
Пояса, сжатые элементы ферм и опор следует, как правило, проектировать коробчатого сечения.
10.5.2.4 В составных элементах решетчатых ферм отношение расчетной ширины b к толщине t листов не должно превышать следующих значений:
60— для вертикальных и горизонтальных листов коробчатых элементов;
45— для горизонтальных листов Н-образных элементов;
20— для листов со свободными (неокаймленными) свесами;
30— для листов со свесами, окаймленными уголками или ребрами.
За расчетную ширину b листа следует принимать:
а) при обеих закрепленных продольных кромках:
— для элементов с болтовыми соединениями — расстояние между ближайшими рисками болтов, соединяющих данный лист c перпендикулярными ему листами или соединительными связями;
— для сварных и прокатных элементов — расстояние между осями указанных листов;
б) при закреплении одной продольной кромки:
— для элементов с болтовыми соединениями — расстояние от свободного края листа до ближайшей риски болтов;
— для сварных и прокатных элементов — расстояние от свободного края листа до оси ближайшего листа, расположенного перпендикулярно данному.
10.5.2.5 В сжатых элементах Н-образного сечения толщина горизонтального листа должна составлять от толщины соединяемых листов tf, не менее:
0,4tf — в элементах с болтовыми соединениями;
0,6tf— в сварных и прокатных элементах при tf 24 мм и 0,5tf — при tf > 24 мм.
10.5.2.6 При конструировании узлов ферм следует обеспечивать местную устойчивость сжатых зон узловых фасонок, при необходимости подкрепляя свободные кромки окаймляющими уголками или ребрами.
10.5.2.7 Двутавровые сварные балки следует проектировать из одного вертикального и двух горизонтальных листов, коробчатые — из двух вертикальных и двух непосредственно соединенных с ними поясными швами горизонтальных листов.
Если требуемая толщина пояса сварной балки более 60 мм, допускается применение для поясов пакетов из двух листов.
Изменение сечения пояса следует осуществлять в зоне расположения его стыков, предусматривая скосы по ширине или по толщине, а при необходимости — то и другое одновременно, с уклоном 1:8 — для растянутого пояса и 1:4 — для сжатого.
В поясах из двух листов следует применять листы, отличающиеся по ширине не менее чем на 100 мм. Для автодорожных и городских мостов допускается применение в поясах балок пакетов из листов одинаковой ширины, соединенных сварными швами, наложенными по соприкасающимся кромкам, с разделкой кромок на требуемую по расчету глубину.
10.5.2.8 Наружный лист пакета пояса, обрываемый в пролете балки, следует продолжить за место его теоретического обрыва на длину, обеспечивающую прикрепление 50 % площади сечения листа. При этом следует предусматривать: толщину этого листа на конце — 10 мм; симметричные скосы по ширине (со сведением на нет) — с уклоном 1:4; скос по толщине — с уклоном 1:8 для растянутого пояса и 1:4 — для сжатого. Для косых швов на конце листа следует предусматривать отношение катетов 1:2 (меньший катет — по вертикали) и механическую обработку для получения плавных (радиусом не менее 5 мм) переходов к основному металлу непрерываемого листа пояса.
10.5.2.9 В железнодорожных мостах при мостовом полотне с деревянными поперечинами следует обеспечивать центрированную передачу давления поперечин на стенки главных или продольных балок, при этом под нагрузкой должно быть исключено касание поперечинами элементов продольных и поперечных связей.
10.5.3 Ребра жесткости сплошных изгибаемых балок
10.5.3.1 В опорных сечениях, в местах передачи сосредоточенных сил (кроме мест опирания мостовых поперечин), расположения поперечных связей в сплошных изгибаемых балках должны быть предусмотрены поперечные ребра жесткости из полос, уголков или тавров.
Промежуточные поперечные, а также продольные ребра жесткости следует предусматривать в соответствии с расчетом местной устойчивости стенок для стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации.
При отсутствии местного давления продольные ребра жесткости следует располагать на расстоянии от сжатого пояса:
— при одном ребре — от 0,20hw до 25hw;
— при двух или трех ребрах: первое ребро — от 0,15hw до 0,20hw; второе ребро — от 0,40hw до 0,50hw; третье ребро следует располагать, как правило, в растянутой зоне стенки.
В балках со стенкой, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части bh должна быть для парного симметричного ребра не менее мм, для одностороннего ребра — не менее мм; толщина ребра ts должна быть не менее .
При укреплении стенки поперечными и продольными ребрами жесткости моменты инерции их сечений должны удовлетворять нормам таблицы 60 для поперечных ребер и таблицы 61 — для продольного ребра (при одном продольном ребре).
Таблица 60
для поперечных ребер
0,75
0,62
0,50
0,40
0,33 0,80
1,44
2,8
4,6
6,6
Примечание — Обозначения:
Is— момент инерции сечения поперечного ребра, м4;
hw— расчетная высота стенки, м;
tw— толщина стенки балки, м;
; a — расстояние между осями поперечных ребер жесткости, м.
Таблица 61
Необходимый момент инерции сечения продольного ребра Isl Предельные значения Isl
минимальные максимальные, учитываемые в расчете
0,20
0,25
0,30 1,5 — —
Примечания
1  Обозначения:
h1— расстояние от оси продольного ребра жесткости до оси ближайшего пояса в сварных балках или до крайней риски поясных уголков в балках с болтовыми соединениями, м;
A, hw— см. таблицу 60;
Isl— момент инерции сечения продольного ребра, м4;
tw— толщина стенки балки, м.
2  При вычислении Isl для промежуточных значений h1/hw допускается линейная интерполяция.
В пролетных строениях мостов всех назначений допускается расположение ребер на одной стороне стенки, а также расположение односторонних поперечных и продольных ребер с разных сторон стенки.
Момент инерции односторонних ребер жесткости вычисляется относительно нейтральной оси составного сечения, в состав которого входит само ребро (плоское, уголковое или тавровое) и участки стенки шириной
b1 = 1t, (61)
где t— толщина сечения, м;
— коэффициент, принимаемый согласно таблице Ф.27 (приложение Ф).
Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следует принимать согласно приведенным выше требованиям для поперечных ребер жесткости.
При необходимости постановки ребер с большим моментом инерции следует применять вместо полосовых поперечные ребра жесткости в виде уголков или тавров. Продольные ребра таврового сечения допускается применять для подкрепления стенки при расположении их внутри коробчатой части пролетного строения. В продольных ребрах из уголка вертикальная полка должна быть повернута вниз.
10.5.3.2 В ребрах жесткости, приваренных к стенке балки, в местах их примыкания к поясам балки, к ребрам жесткости другого направления, а в автодорожных мостах — и к фасонкам связей, приваренным к стенке балки, необходимо предусматривать скругленные вырезы высотой 120 и шириной 50 мм; у опорных ребер жесткости допускается уменьшать ширину выреза до 30 мм, а высоту — до 50 мм.
10.5.3.3 В местах передачи сосредоточенных сил следует предусматривать пригонку торцов ребер жесткости к листу пояса балки.
Концы промежуточных поперечных ребер жесткости сварных балок должны, как правило, плотно примыкать к поясным листам балок. Для обеспечения этого допускается во всех мостах установка на концах ребер специальных переходных деталей, в железнодорожных мостах — применение уголковых ребер жесткости, прикрепленных к стенке с помощью фрикционных соединений, а в автодорожных, городских и пешеходных — приварка ребер к поясам. При этом торцы поперечных ребер жесткости, к которым прикрепляются поперечные ребра ортотропной плиты автодорожной проезжей части, должны быть приварены к поясам балки. Допускается устройство обрывов промежуточных поперечных ребер жесткости на стенке вблизи поясов, с оформлением зоны обрыва ребра в соответствии с требованиями 10.5.6.6.
10.5.3.4 Продольные ребра жесткости в сварных балках следует применять лишь в тех случаях, когда обеспечение местной устойчивости за счет постановки одних поперечных ребер жесткости и изменения толщины стенки оказывается нецелесообразным.
10.5.3.5 Привариваемые к стенке или полке балки ребра жесткости, параллельные заводским или монтажным сварным стыковым швам стенки или полки, должны быть удалены от них на расстояние не менее 10tw.
Перо или обушок уголка, используемый в виде ребра жесткости и прикрепляемый к стенке болтами, от стыкового сварного шва стенки должны быть удалены на расстояние не менее 5tw.
10.5.3.6 Ребра жесткости должны быть прикреплены сплошными двусторонними швами.
Ребра жесткости и швы, прикрепляющие их к стенке, в местах пересечения стыковых швов стенки прерывать не допускается.
В пролетных строениях всех назначений в местах пересечения ребер жесткости необходимо пропускать непрерывными продольные ребра и их швы, а поперечные ребра (кроме опорных) — прерывать и прикреплять к ним угловыми швами; эти швы в растянутой зоне стенки должны иметь отношение катетов 1:2 (больший катет — на продольном ребре) и плавный переход к основному металлу.
При обрыве продольных ребер жесткости у болтового поперечного стыка стенки оформление зоны обрыва ребра должно отвечать требованиям 10.5.6.6.
10.5.4 Предварительно напряженные пролетные строения
10.5.4.1 В неразрезных балках постоянной высоты затяжки следует размещать в зонах максимальных положительных и отрицательных моментов.
Сечение предварительно напряженных балок со сплошной стенкой следует проектировать несимметричным с более развитым сжатым поясом.
10.5.4.2 При проектировании предварительно напряженных балок необходимо предусматривать присоединение затяжки к поясу по длине балки не менее чем в четырех точках таким образом, чтобы при работе под нагрузкой обеспечивалось совместное их перемещение в боковом направлении и независимое — в продольном направлении.
10.5.4.3 Прикрепление ребер жесткости или кронштейнов, поддерживающих затяжки, должно быть запроектировано с учетом сил трения, возникающих при натяжении затяжек.
10.5.4.4 Концы затяжек необходимо закреплять на специальных выносных жестких элементах — упорах. Элементы балок в местах прикрепления упоров следует усилить на воздействие сосредоточенных нагрузок.
10.5.4.5 Для обеспечения устойчивости обжимаемых элементов ферм затяжки соединяют со стержнями с помощью диафрагм. Расстояние между точками закрепления следует принимать из условия устойчивости стержня свободной длины, соответствующей длине этих участков.
10.5.5 Сварные и болтовые соединения, соединения на высокопрочных болтах
10.5.5.1 В тех случаях, когда прикрепление с эксцентриситетом неизбежно, в цельносварной конструкции при одностенчатых сечениях элементов прикрепление их следует осуществлять по всему контуру соединения.
10.5.5.2 На чертежах КМ сварных конструкций следует указывать:
— типы, размеры всех швов и обозначения монтажных и заводских швов;
— способ выполнения всех сварных швов (автоматическая, полуавтоматическая сварка под флюсом, ручная сварка и др.) и тип подкладки для стыковых швов, а при необходимости — также последовательность наложения швов;
— участки сварных швов с полным проплавлением толщины детали;
— все места конструкции, подлежащие обработке в соответствии с ТНПА, регламентирующими требования к стальным мостовым конструкциям.
Для узлов и конструкций, применяемых впервые, на чертежах КМ следует указывать формы деталей с размерами, относящимися к механической обработке сварных швов и зон концентрации напряжений, и рекомендации по способам ее выполнения.
10.5.5.3 При применении сложных прокатных профилей (швеллеров, тавров и двутавров, в том числе с параллельными гранями полок) устройство с помощью сварки поперечных стыков и прикреплений к узлам не допускается.
В конструкциях автодорожных, городских и пешеходных мостов допускается применение сварки продольными непрерывными швами цельных (без стыков по длине) тавров и двутавров (в том числе разных номеров) между собой и с листом, прикрепляемым по всей длине встык, или втавр к стенке профиля, или двумя угловыми швами к кромкам полки профиля.
В конструкциях указанных мостов допускается применение приварки узловых фасонок и фасонок связей к стенке профилей с осуществлением мероприятий по снижению концентрации напряжений у концов фасонок в соответствии с 10.5.6.6 и 10.5.6.7, а также приварки ребер жесткости — только к стенке двутавров и тавров.
10.5.5.4 Применение электрозаклепок в железнодорожных мостах не допускается, а в автодорожных, городских и пешеходных мостах допускается только для нерабочих соединений.
10.5.5.5 Угловые швы необходимо применять, как правило, с вогнутым очертанием их поверхности и плавным переходом к основному металлу.
Лобовые швы, как правило, следует проектировать неравнобокими с большим катетом, направленным вдоль усилия, при этом рекомендуется отношение большего катета к меньшему принимать равным 2.
10.5.5.6 Размеры угловых сварных швов следует назначать, по возможности, минимальными из расчета по прочности и выносливости, с учетом при этом указанных ниже технологических требований.
Продольные соединительные угловые швы коробчатых, тавровых и Н-образных элементов для сталей и значения толщины проката, указанные в таблице 45, должны иметь расчетную высоту сечения не менее 4 мм, а швы, прикрепляющие ребра жесткости к стенке балки, а также продольные ребра ортотропной плиты к покрывающему листу, — не менее 3 мм.
Длина углового лобового или флангового шва должна быть не менее 60 мм и не менее шестикратного размера катета шва.
10.5.5.7 Конструкция стыковых швов должна обеспечивать возможность получения полного проплавления расчетной толщины стыкуемых деталей и плавных переходов к основному металлу.
10.5.5.8 При расположении стыка поперек усилия в элементе конструкций толщина стыкового шва должна быть не менее толщины свариваемых листов.
10.5.5.9 В сварных балках и составных элементах конструкций, сечения которых образуются с помощью соединительных швов, полное проплавление тавровых и угловых соединений не требуется, если свариваемые детали обрываются в одном сечении. При наличии обрыва не в одном сечении на длине 100 мм от обрыва необходимо предусматривать полное проплавление таврового или углового соединения свариваемых деталей.
В соединениях, работающих на отрыв, обеспечение полного проплавления обязательно.
Применение узлов с работой на отрыв деталей пакета, образованного с помощью нахлесточных угловых сварных швов, не допускается.
В угловых соединениях составных замкнутых герметичных элементов, образованных односторонними угловыми швами, глубина провара должна быть не менее 4 мм — при толщине более тонкого листа до 16 мм и не менее 5 мм — при толщине более тонкого листа свыше 16 мм.
Для соединения отдельных деталей и прикрепления элементов конструкций применение прерывистых швов не допускается.
10.5.5.10 В конструкциях с фрикционными соединениями должна быть обеспечена возможность свободной постановки высокопрочных болтов, плотного стягивания пакета болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей и гайковертов.
10.5.5.11 В соединениях прокатных профилей с непараллельными поверхностями полок должны применяться клиновидные шайбы.
10.5.5.12 Номинальные диаметры отверстий под высокопрочные болты во фрикционных соединениях приведены в таблице 62.
Таблица 62 В миллиметрах
Группа соединений Номинальный диаметр отверстий во фрикционных соединениях при номинальном диаметре болтов
18 22 24 27
Стыки и крепления основных несущих элементов и связей, определяющие проектное положение конструкций 21 25 28 30
Крепления: связей, не определяющих проектного положения конструкций; стыковых накладок (рыбок) поясов продольных балок; тормозных связей и горизонтальных диафрагм проезжей части 23 28 30 33
10.5.5.13 Соединения следует проектировать с возможно более компактным расположением высокопрочных и обычных болтов по нормам таблицы 63.
Таблица 63
Характеристика расстояний Норма
Расстояние между центрами болтов: а) минимальное в любом направлении 2,5d1)
б) максимальное в любом направлении в крайних рядах при растяжении и сжатии: для листов 7d или 16t
для уголков2) 160 ммв) максимальное в средних рядах: поперек усилия при растяжении и сжатии 24t
вдоль усилия при растяжении 24t
то же, при сжатии 16t
Расстояние от центра болта до края элемента: а) минимальное вдоль усилия и по диагонали 1,5d
б) то же, поперек усилия: для кромок после механической обработки 1,5d
для кромок прокатных или после газовой резки методом «смыв-процесс» и с кислородной завесой 1,3d
в) максимальное 8t или 120 мм1) Для обычных болтов следует назначать 3,0d.
2) При двухрядном расположении норма относится к ряду у пера.
Примечание — Обозначения:
d— номинальный диаметр болта, мм;
t— толщина наиболее тонкой детали, расположенной снаружи пакета, мм.
10.5.5.14 Количество высокопрочных болтов должно быть не менее двух:
— в креплениях связей главных ферм и проезжей части;
— в каждом продольном ряду креплений или стыковой накладки (считая от оси стыка).
В креплении стержня на обычных болтах количество болтов в продольном ряду должно быть не менее: при одном ряде — три; при двух рядах и более — два; в выступающей полке уголкового коротыша — пять.
В стыках и креплениях растянутых и сжато-растянутых элементов количество болтов в двух первых поперечных рядах (считая от сечения элемента или накладки с полным усилием) следует принимать одинаковым. Количество болтов в последующих рядах должно увеличиваться постепенно. В стыках и креплениях уголков с двухрядным расположением болтов первый болт должен быть расположен у обушка.
Число рядов болтов вдоль усилия должно быть минимальным.
В продольных и поперечных стыках стенок балок допускается располагать болты с каждой стороны стыка в один ряд.
10.5.5.15 Диаметр болтов, поставленных в уголках основных элементов, должен быть, как правило, не более 1/4 ширины полки уголка.
Допускается в элементах связей, ребрах жесткости, диафрагмах и т. п. устанавливать болты диаметром 22 мм — в полке уголка шириной 80 мм и диаметром 24 мм — в полке уголка шириной 90 мм.
Во фрикционных соединениях с большим количеством высокопрочных болтов их диаметр следует назначать, по возможности, максимальным.
10.5.5.16 Полную длину высокопрочных болтов следует назначать из условия, чтобы верх гайки после затяжки находился ниже границы фаски болта.
10.5.5.17 Стыки вертикальной стенки балки при болтовых соединениях должны быть перекрыты накладками по всей высоте.
Стыковые накладки поясных уголков допускается применять в виде плоских листов.
10.5.5.18 Непосредственно прикрепленная площадь элементов сквозных главных ферм в узлах и стыках должна составлять не менее 50 % всей рабочей площади элемента. При непрямом перекрытии площади сечения следует уменьшать эксцентриситет в креплениях накладок и увеличивать их длину.
10.5.6 Детали конструкции
10.5.6.1 В конструкции не должно быть соприкасающихся несоединенных частей (кроме мест примыкания ребер жесткости к поясам балок), а также щелей, зазоров, пазух и корыт. В местах возможного скопления влаги следует устраивать дренажные отверстия диаметром не менее 50 мм.
Стальные канаты и пучки высокопрочной проволоки, их анкеры, места соединения и примыкания должны быть надежно защищены от коррозии.
10.5.6.2 В растянутых элементах симметричного сечения, снабженных отверстиями для соединения их узловыми болтами-шарнирами, площадь нетто разреза, проходящего через болтовое отверстие, должна быть не менее 140 %, площадь нетто разреза от торца элемента до болтового отверстия — не менее 100 % расчетного сечения элемента.
10.5.6.3 Ветви сжатых составных стержней с болтовыми соединениями, а также сжато-изогнутые сварные элементы в местах воздействия сосредоточенных сил должны быть подкреплены поперечными диафрагмами.
В сварных коробчатых и Н-образных элементах ферм диафрагмы рекомендуется приваривать или прикреплять на болтах только к вертикальным листам с зазором между диафрагмами и горизонтальными листами не менее 50 мм.
10.5.6.4 Непосредственная приварка вспомогательных деталей (кронштейнов, элементов перил и тротуаров, навигационных знаков и сигналов и т. п.) к элементам главных балок и балок проезжей части, а также к элементам решетчатых главных ферм не допускается. Приваривать эти детали допускается только к поперечным ребрам жесткости.
Распорки и диагонали продольных связей, распорки поперечных связей не допускается приваривать непосредственно к поясам балок пролетных строений всех назначений.
В железнодорожных пролетных строениях не допускается также приварка элементов продольных и поперечных связей к ребрам жесткости и фасонкам связей, а прокладок — к основным элементам.
10.5.6.5 Для обеспечения плавных (радиусом не менее 15 мм) переходов от металла шва к основному металлу в растянутых на стадии эксплуатации поперечных стыках деталей и элементов пролетных строений должна предусматриваться механическая обработка; это требование распространяется на концевые участки поперечных стыковых швов стенки балок на протяжении 40 % высоты растянутой зоны, но не менее 200 мм, считая от растянутого пояса.
10.5.6.6 Для автодорожных, городских и пешеходных пролетных строений при прикреплении горизонтальных фасонок продольных связей непосредственно встык к поясам сплошных балок необходимо предусматривать полное проплавление всей толщины фасонки и возможность его неразрушающего контроля.
Необходимо также предусматривать на концах фасонки выкружки и механическую обработку их вместе с концами швов для получения плавных переходов к поясу (радиусом не менее 60 мм).
10.5.6.7 Для автодорожных, городских и пешеходных пролетных строений при крестовой и полураскосной системах продольных связей, расположенных в уровне, смещенном относительно поясов, для фасонок, привариваемых к стенке втавр, необходимо предусматривать мероприятия по снижению концентрации напряжений, указанные в 10.5.6.6. При этом для обеспечения устойчивости и устранения колебаний пояса относительно стенки на стенке балки должны быть поставлены поперечные ребра жесткости в плоскости каждого узла связей.
В случае если указанные фасонки пересекаются с поперечными ребрами жесткости, фасонки и их швы следует устраивать непрерывными; приварку элементов поперечного ребра жесткости к фасонке следует осуществлять угловыми швами с отношением катетов 1:2 (больший катет — на фасонке) и плавным переходом к основному металлу фасонки.
10.5.6.8 В цельносварных автодорожных, городских и пешеходных пролетных строениях элементы связей, присоединяемые внахлестку к фасонкам, следует прикреплять двумя фланговыми и двумя лобовыми швами согласно 10.5.5.1; элементы связей из парных уголков, симметрично расположенных относительно фасонки, допускается прикреплять двумя фланговыми и одним лобовым (торцевым) швами.
Расстояние между швами креплений элементов связей и швами креплений фасонок к стенке балки, а также к поперечным ребрам жесткости должно быть не менее 60 мм.
10.5.6.9 В случае приварки вертикальных диафрагм, ребер жесткости и фасонок к растянутому поясу в пролете поперечные швы, прикрепляющие указанные элементы, следует проектировать с отношением катетов 1:2 (больший катет — на поясе) и плавным переходом к основному металлу.
10.5.6.10 Противоугонные уголки допускается приваривать к верхнему поясу сварных балок продольными и поперечными угловыми швами. При этом для поперечных швов необходимо предусматривать мероприятия по снижению концентрации напряжений, указанные в 10.5.6.9 а также механическую обработку для получения плавных переходов (радиусом не менее 5 мм) к основному металлу.
10.5.6.11 В конструкциях деталей, изменяющих направление стального каната (отклоняющих устройств, оголовков пилонов и др.) или проволоки в канате (анкерных устройств) и деталей, обжимающих канат (сжимов, хомутов подвесок и т. п.), следует применять желоба криволинейного поперечного сечения со скруглениями у торцов (в месте выхода каната) и укороченными (по сравнению с основанием) прижимными накладками, а также прокладки из алюминия или другого мягкого материала. При этом для исключения электрохимической коррозии контактирующие с алюминием стальные канаты и стальные детали указанных выше устройств должны быть защищены покрытиями из кадмия или цинка толщиной не менее 20 мкм.
10.5.7 Конструкция планок и перфорированных листов
10.5.7.1 В сварных коробчатых и Н-образных элементах главных ферм железнодорожных мостов допускается применение только сплошных или перфорированных горизонтальных листов. Соединительные планки допускаются только в элементах связей железнодорожных мостов и в тех элементах автодорожных, городских и пешеходных мостов, для которых при расчете на выносливость соединение планок с основными частями сечения возможно осуществить без специальных мер по снижению концентрации напряжений.
10.5.7.2 Длина промежуточных планок ls должна быть не менее 0,75a, где a — расстояние между рядами болтов (или сварными швами) крепления планки, м.
Концевые планки в сжатых и сжато-растянутых элементах следует предусматривать в 1,7 раза длиннее промежуточных, в растянутых элементах — в 1,3 раза. Концевые планки следует устанавливать возможно ближе к узлу.
В сварных коробчатых и Н-образных элементах допускается выход перфорации на торец элемента.
10.5.7.3 Количество болтов для прикрепления одной стороны планки должно быть не менее:
— для элементов, работающих только на временную нагрузку, — четыре;
— то же, работающих на постоянную нагрузку, — три;
— для нерабочих элементов — два.
10.5.8 Особенности конструкции болтосварных пролетных строений
10.5.8.1 В болтосварных пролетных строениях допускается применение стыковых и накладных компенсаторов ослабления сечения элементов болтовыми отверстиями.
На концах стыковых компенсаторов ослабления (у стыка) необходимо предусматривать скосы и механическую обработку соединений в соответствии с требованиями 10.5.2.7 и 10.5.6.5.
В накладных компенсаторах ослабления следует предусматривать скосы по ширине с уклоном 1:1. Для косых швов следует принимать отношение катетов 1:2. Для обеспечения плавных (радиусом не менее 5 мм) переходов от шва к основному металлу необходимо предусматривать обработку косых швов на конце компенсатора. Косые швы и участки продольных швов до первого ряда отверстий должны обеспечивать полное прикрепление площади компенсатора. Ширина компенсатора из стали марок 16Д, 15ХСНД, 15ХСНДА и 10ХСНД, 10ХСНДА, 14Г2АФД и 15Г2АФДпс должна быть соответственно не более 44, 38 и 36-кратной его толщины. При большей требуемой ширине необходимо применять два раздельных компенсатора, расстояние между их швами должно быть не менее 60 мм. Расстояние от центра болта до края компенсатора должно быть не менее удвоенного диаметра отверстия под болт.
10.5.8.2 Для решетчатых болтосварных ферм автодорожных, городских и пешеходных пролетных строений обычного исполнения допускается применение узловых фасонок-вставок и фасонок-приставок, соединяемых с поясами с помощью сварки.
Узловые фасонки-вставки и фасонки-приставки должны иметь плавные переходы (радиусом не менее 250 мм) к поясу. Расстояние от стыка пояса и фасонки-вставки до начала выкружки в ней следует принимать не менее 70 мм. Для стыковых швов фасонок-вставок растянутого и сжато-растянутого поясов должна предусматриваться механическая обработка, отвечающая требованиям 10.5.6.5.
У фасонок-приставок необходимо предусматривать полное проплавление всей толщины и возможность его неразрушающего контроля, а также механическую обработку концов фасонок.
10.5.8.3 Длину поясных листов продольных и поперечных балок допускается принимать менее длины стенки, при условии устройства на углах стенки прямоугольных скругленных (радиусом 15 мм) вырезов, вертикальная грань которых совпадает с торцом обрываемого поясного листа.
Подобные вырезы должны иметь также фасонки, привариваемые к верхнему поясу поперечной балки для увеличения высоты ее стенки в зоне прикрепления к главным фермам. Конструкция сопряжения конца фасонки с поясом поперечной балки должна отвечать требованиям 10.5.6.6 и 10.5.6.7.
При необходимости устройства обрыва пояса двутавровой балки без образования вышеуказанного выреза в стенке необходимо предусматривать следующее: пояс к месту обрыва должен быть скошен по толщине до 6 мм с уклоном 1:8 и по ширине до 32 мм с уклоном 1:4; прикрепление к стенке балки на протяжении скошенной части пояса должно иметь полное проплавление. Следует предусматривать также механическую обработку конца пояса для получения плавных переходов (радиусом не менее 60 мм) к стенке (в обеих плоскостях).
10.5.9 Конструкция ортотропной плиты проезжей части
10.5.9.1 В автодорожных, городских и пешеходных мостах конструкцию ортотропной плиты следует проектировать одноярусной, состоящей из листа настила, подкрепленного продольными и поперечными ребрами, вертикальные стенки которых приварены к листу настила двусторонними угловыми швами.
Монтажные блоки ортотропной плиты должны быть ориентированы длинной стороной вдоль оси моста.
10.5.9.2 Толщину листа настила в автодорожных и городских мостах tmin следует принимать не менее 14 мм, а расстояние между продольными ребрами — не менее 300 мм.
10.5.9.3 В автодорожных, городских и пешеходных мостах монтажные стыки листа настила верхней ортотропной плиты следует, как правило, проектировать сварными.
В нижних ортотропных плитах при обосновании расчетом допускается применение монтажных продольных сварных стыков горизонтального листа с неполным заполнением разделки.
Присоединение листов настила ортотропных плит проезжей части к поясам главных балок или ферм сварными швами внахлестку не допускается.
10.5.9.4 В ортотропных плитах следует применять преимущественно продольные ребра открытого сечения из полос, прокатных тавров, неравнобоких уголков и сварных тавров, причем в железнодорожных мостах — как правило, из сварных тавров.
10.5.9.5 Монтажные стыки продольных ребер верхних ортотропных плит следует размещать в 1/3 пролета между поперечными ребрами и предусматривать, как правило, фрикционными, с выполнением отверстий в заводских условиях.
Монтажные стыки продольных ребер нижних ортотропных плит в автодорожных, городских и пешеходных мостах следует предусматривать, как правило, сварными.
Применение монтажных стыков ортотропной плиты с не приваренными к листу настила вставками продольных ребер и обрывом ребер в зоне монтажного стыка блоков пролетного строения не допускается.
10.5.9.6 Монтажные стыки стенки и пояса поперечных ребер таврового сечения следует, как правило, предусматривать фрикционными на высокопрочных болтах, с выполнением отверстий на полный диаметр в заводских условиях.
10.5.9.7 Продольные ребра в местах пересечений со стенками поперечных балок не должны прерываться. В автодорожных, городских и пешеходных мостах продольные ребра следует пропускать сквозь вырезы в стенках поперечных балок и приваривать на заводе угловыми швами к вертикальной грани выреза в стенке или в опорной пластинке. Приварка торцов продольных ребер к стенкам поперечных ребер не допускается.
10.5.9.8 Прикрепление поперечных ребер верхней ортотропной плиты к ребрам жесткости или специальным фасонкам главных балок, как правило, следует осуществлять фрикционным на высокопрочных болтах.
10.5.9.9 В проекте следует указывать вид антикоррозионного покрытия листа настила и тип одежды ездового полотна по стальной ортотропной плите.
10.5.9.10 В железнодорожных пролетных строениях следует применять двухъярусные ортотропные плиты, с прикреплением продольных ребер к верхней полке поперечных балок на фрикционных высокопрочных болтах. В случае если лист настила непосредственно соединяется со стенками балок, допускается прикрепление продольных ребер к полкам поперечных балок стяжными приспособлениями клеммного типа.
10.5.10 Конструкция опорных частей
10.5.10.1 Балочные пролетные строения пролетом более 25 м должны иметь подвижные опорные части шарнирно-каткового или секторного типа.
Допускается применение опорных частей с использованием полимерных материалов.
10.5.10.2 При расстоянии между центрами опорных частей, расположенных на одной опоре, более 15 м следует обеспечивать поперечную подвижность одной из опорных частей посредством устройства двоякоподвижных опорных частей или другим способом.
В железнодорожных мостах нижние балансиры неподвижных опорных частей и плиты подвижных опорных частей должны быть закреплены на опорах анкерными болтами.
В случае невыполнения требований 5.11.9 концы пролетных строений должны быть прикреплены к опорам анкерными болтами по расчету.
10.5.10.3 Конструкция опорных частей должна обеспечивать распределение нагрузки по всей площади опирания узла пролетного строения и опирания на опору.
10.5.10.4 Опорные части шарнирно-каткового или секторного типа следует применять, как правило, литые, с шарнирами свободного касания. Допускается применять подвижные однокатковые опорные части из высокопрочной стали, а также с наплавкой на поверхность катка и плиты из материалов высокой твердости.
В подвижных опорных частях должно быть не более четырех катков.
Катки должны быть соединены между собой боковыми стяжками, гарантирующими совместность перемещения и не препятствующими перекатке и очистке, и оснащены устройствами от боковых сдвигов и продольного угона, а также защищены футлярами. При применении цилиндрических катков, имеющих две плоские грани, должна быть исключена возможность их опрокидывания и заклинивания.
11 Сталежелезобетонные конструкции
11.1 Общие положения
11.1.1 Требования настоящего раздела следует соблюдать при проектировании пролетных строений, в которых железобетонная плита объединена со стальными главными балками, фермами или балками проезжей части для совместной работы.
Сталежелезобетонные пролетные строения железнодорожных мостов, кроме балочно-разрезных со сплошной стенкой с ездой поверху, допускается применять только по согласованию с БЖД.
11.1.2 Требования к качеству и расчетные характеристики материалов сталежелезобетонных конструкций следует принимать согласно разделам 9 и 10.
11.1.3 Расчеты следует выполнять, как правило, исходя из гипотезы плоских сечений, без учета податливости швов объединения стальной и железобетонной частей. Податливость швов объединения необходимо учитывать для балок пролетом менее 8 м и решетчатых ферм с панелями длиной менее 8 м.
11.1.4 В расчетах сталежелезобетонных конструкций следует применять коэффициент приведения nb = Est/Eb, где Est = 2,06 · 105 МПа — модуль упругости конструкционного металла стальной части, Eb — модуль упругости бетона при сжатии и растяжении, определяемый по 9.1.15.
11.1.5 Состав расчетов и виды учитываемых в них неупругих деформаций следует принимать по таблице 64. Как правило, неупругие деформации необходимо также учитывать при определении усилий в элементах статически неопределимых систем. Допускается приближенный учет неупругих деформаций бетона с использованием при этом условных модулей упругости в соответствии с приложениями Х и Ц.
Таблица 64
Нагрузки и воздействия Неупругие деформации, учитываемые в расчетах
по прочности, устойчивости на выносливость по трещиностойкости вертикальной и горизонтальной жесткости ординат строительного подъема (для конструкций со сборной плитой)
статически определимых пролетных строений железнодорожных мостов пролетных строений автодорожных и городских мостов по образованию трещин по раскрытию трещин Постоянные kr, us vkr, us kr, us kr, us kr, us — kr, us
Временные вертикальные cr, pl vkr, us cr wud cr wud wud
Температурные и усадочные cr, pl — — wud cr — —
Временные поперечные горизонтальные pl — — — — wud —
При транспортировании, монтаже, предварительном напряжении и регулировании wud — — wud cr — wud
Примечание — Обозначения:
kr— ползучесть бетона;
us— обжатие поперечных швов сборной железобетонной плиты;
vkr— виброползучесть бетона;
cr— поперечные трещины в железобетоне (от всей совокупности действующих нагрузок);
pl— ограниченные пластические деформации стали и бетона (от всей совокупности действующих нагрузок и только при проверке сечения);
wud— без учета неупругих деформаций;
«–»— расчет не производится.
11.1.6 Ползучесть бетона необходимо учитывать при определении усилий и моментов от постоянных нагрузок и воздействий, если наибольшие напряжения в бетоне от них превышают 0,2Rb, где Rb — расчетное сопротивление бетона сжатию по 9.1.7.
При определении влияния ползучести бетона на сталежелезобетонную конструкцию следует, как правило, учитывать изгибную жесткость железобетонной части конструкции EbIb.
Ползучесть бетона допускается учитывать приближенно согласно приложению Х, если EbIb 0,2EstIs, где EstIs — изгибная жесткость стальной части конструкции.
Потери натяжения напрягаемой арматуры от ползучести бетона, а также дополнительные деформации от обжатия поперечных швов сборной железобетонной плиты следует определять в соответствии с приложением Х.
11.1.7 Расчет на выносливость зон железнодорожных мостов, в которых временная нагрузка увеличивает сжимающие напряжения в бетоне, следует выполнять с учетом виброползучести бетона согласно приложению Х.
11.1.8 Усадку бетона следует учитывать при расчетах на температурные воздействия. При этом разгружающее влияние усадки бетона не учитывается.
Предельную относительную деформацию усадки бетона shr следует принимать равной 2 · 10–4 — для монолитной плиты и 1 · 10–4 — для сборной плиты.
Допускается уравновешенные в пределах поперечного сечения напряжения от усадки бетона определять в соответствии с приложением Ц.
Ползучесть бетона от усадочных напряжений допускается учитывать путем применения в расчетах условного модуля упругости бетона Eef,shr = 0,5Eb.
11.1.9 В расчетах на температурные воздействия следует учитывать разность температур железобетонной и стальной частей сечения. Разность температур следует определять, как правило, на основании теплофизических расчетов.
Расчеты на температурные воздействия допускается выполнять, принимая распределение температур в сечении неизменным по длине сталежелезобетонного пролетного строения и исходя из следующих нормативных наибольших значений разности температур tn,max железобетонной плиты и стальной конструкции:
а) для пролетных строений со стальными балками со сплошной стенкой при езде поверху (рисунок 2 а)):
— в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, и балка подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей при наклоне их к горизонту 30° и более, — 30 °С;
— в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, но балка не подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей, — 15 °С;
— в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С;
б) для пролетных строений с решетчатыми главными фермами при езде поверху:
— в случае, когда температура стальных элементов фермы выше, чем железобетона, независимо от условий освещения солнцем, — 15 °С;
— в случае, когда температура стальных элементов фермы ниже, чем железобетона, — минус 10 °С;
в) для пролетных строений с главными балками со сплошной стенкой или с решетчатыми главными фермами и расположенной между ними железобетонной плитой с ездой понизу или посредине:
— в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, — 20 °С;
— в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С;
г) для пролетных строений железнодорожных мостов с безбалластной плитой в проезжей части и в пролетных строениях автодорожных и городских мостов с ездой поверху без (до) устройства на железобетонной плите проезжей части одежды ездового полотна в случае, когда температура железобетона выше, чем стали, — 20 °С.
Усилия и напряжения от температурных воздействий следует определять:
— в соответствии с перечислением а) — с принятием по высоте стальной части сечения криволинейной эпюры разности температур (рисунок 2 б)) с ординатой в i-й точке
,(62)
где  Zb1,i, hw  — см. рисунок 2 а), см;
— в соответствии с перечислениями б) и в) — с принятием прямоугольной эпюры разности температур по всей высоте стальной части сечения;
— в соответствии с перечислением г) — с принятием криволинейной эпюры разности температур по рисунку 2 в) и с ординатой в i-й точке:
,(63)
где  Zbf,i  — см. рисунок 2, см.
В пролетных строениях с ездой поверху стальную часть коробчатого сечения допускается условно разделять на балки двутаврового сечения и при этом учитывать разность температур согласно рисунку 2 б).
Допускается уравновешенные в пределах поперечных сечений напряжения от изменений температуры определять в соответствии с приложением Ц.

Рисунок 2 — Поперечное сечение сталежелезобетонной конструкции
и расчетные эпюры разности температур:
a — схема поперечного сечения;
б — криволинейная эпюра разности температур
по высоте стальной части сечения;
в — криволинейная эпюра разности температур
для верхней части сечения балки
11.1.10 Сжатую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности, трещиностойкости и на выносливость.
Влияние развития ограниченных пластических деформаций бетона и стали на распределение усилий в статически неопределимых конструкциях допускается не учитывать.
11.1.11 Растянутую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности и трещиностойкости. Категории требований по трещиностойкости следует принимать согласно 9.5.1.
Жесткость при растяжении железобетонной плиты с учетом образовавшихся трещин определяется выражением , где Er, Ar — соответственно модуль упругости, МПа, и площадь сечения продольной арматуры плиты, м2; cr — коэффициент, учитывающий частичное вовлечение бетона между трещинами в работу на растяжение и принимаемый по таблице 65.
Таблица 65
Арматура Значение коэффициента cr для
железнодорожных мостов при расчете автодорожных и городских мостов при расчетах по прочности и трещиностойкости
по прочности по трещиностойкости Гладкая; пучки высокопрочной проволоки; стальные канаты 1,00 1,00 1,70
Периодического профиля 1,00 0,75 0,50
В статически неопределимых системах усилия следует определять с учетом влияния наличия поперечных трещин в железобетонной плите.
Для сборной необжатой железобетонной плиты, у которой продольная арматура не стыкуется, жесткость при растяжении следует принимать равной нулю.
11.1.12 Расчеты плиты проезжей части на местный изгиб и совместную работу с главными балками допускается выполнять независимо один от другого, при этом суммировать усилия и деформации следует только в случае работы плиты на местный изгиб в продольном направлении.
11.1.13 Расчет поперечного сечения следует выполнять по стадиям, число которых определяется количеством частей сечения, последовательно включаемых в работу.
Для каждой части сечения действующие напряжения следует определять суммированием их по стадиям работы.
11.1.14 Учитываемую в составе сечения расчетную ширину железобетонной плиты bsl следует определять как сумму расчетных значений свесов плиты в обе стороны от оси стальной конструкции (рисунок 3). Расчетное значение свеса плиты следует, как правило, определять пространственным расчетом; допускается принимать значение свеса в соответствии с таблицей 66.

Рисунок 3 — Схема для определения расчетной ширины железобетонной плиты,
учитываемой в составе сечения
Таблица 66
Положение свеса плиты относительно стальной части, обозначение свеса Параметр плиты l Расчетное значение свеса плиты
Свес в сторону соседнего стального элемента b Св. 4B
Менее 4B B/2
a + 6tsl,
но не более B/2
и не менее ll8
Свес в сторону консоли bc Св. 12CМенее 12CC
a + 6tsl,c,
но не более C и не менее l/12
Окончание таблицы 66
Примечание — Обозначения:
a— половина ширины железобетонного ребра или вута, а при их отсутствии — половина ширины контакта железобетонной плиты и стального пояса, м;
tsl, tsl,c— средняя толщина железобетонной плиты соответственно в пролете и на консоли (за вычетом ребра или вута), м;
l— параметр плиты, м, равный:
длине пролета — для главных балок и ферм;
длине панели — для продольных балок проезжей части;
расстоянию между главными фермами или ширине железобетонной плиты поперек моста, если она меньше этого расстояния, — для поперечных балок проезжей части;
B— расстояние между осями стальных конструкций, равноценных по жесткости (см. рисунок 3), м;
C— конструктивный консольный свес плиты от оси стальной конструкции (см. рисунок 3).
11.1.15 Площадь железобетонной плиты Ab, а в расчетах на кручение — также ее толщину tsl и ширину ребра или вута следует принимать деленными на коэффициент приведения nb согласно 11.1.4. При учете неупругих деформаций допускается использовать коэффициенты приведения, найденные по условным модулям упругости бетона, определяемым в соответствии с приложениями Х и Ц.
Площадь продольной арматуры, имеющей сцепление с бетоном, следует принимать деленной на коэффициент приведения nr = Est /Er, где Er — модуль упругости ненапрягаемой Ers или напрягаемой Erp арматуры, принимаемый по таблице 33.
Подливку, одежду ездового полотна и верхнее строение железнодорожного пути в составе расчетного поперечного сечения учитывать не следует.
11.1.16 Центры тяжести стального и приведенного сечений следует определять по сечению брутто.
Ослабление сечений болтовыми отверстиями учитывается согласно 10.4.9.
11.1.17 Прочность и устойчивость стальных балок при монтаже проверяют в соответствии с требованиями приложения Ф.
Прочность и трещиностойкость конструкций и их элементов при предварительном напряжении, транспортировании и монтаже следует проверять в предположении упругой работы стали и бетона. Проверку следует осуществлять без учета ползучести, усадки бетона и обжатия поперечных швов, но с учетом влияния потерь предварительного напряжения.
11.2 Расчет сталежелезобетонных конструкций
Расчеты сталежелезобетонных конструкций следует выполнять в соответствии с требованиями приложения Ш.
11.3 Конструктивные требования
11.3.1 Железобетонную плиту следует объединять со стальными главными балками и фермами по всей их длине. Требуемая степень трещиностойкости должна быть обеспечена продольным армированием или предварительным напряжением.
11.3.2 Толщина железобетонной плиты проезжей части должна быть не менее указанной в 9.6.1. Толщина железобетонной плиты тротуарной консоли, учитываемой в составе рабочего сечения, должна быть не менее 8 см.
11.3.3 Объединение сборной железобетонной плиты со стальной конструкцией следует осуществлять, как правило, с применением фрикционных, болто-клеевых или сварных соединений.
Допускается объединение упорами и анкерами, замоноличиваемыми в окнах и швах сборной железобетонной плиты. Зазоры между упором и конструкцией блока плиты должны быть не менее 5 и 3 см соответственно вдоль и поперек пролетного строения.
Устройство упоров и анкеров в полостях и пазах, закрытых сверху, а также трудноомоноличиваемых, не допускается.
При устройстве прерывистых объединительных швов должна быть обеспечена прочность железобетонной плиты при работе на местный изгиб между участками опирания, при этом высота зазора между плитой и поясом должна быть достаточной для окраски пояса.
11.3.4 Размещение конструкций объединения должно удовлетворять следующим требованиям:
— расстояние в свету между жесткими упорами и анкерами не должно превышать восьмикратной средней толщины плиты, определяемой делением площади плиты, включенной в работу, на ее расчетную ширину, при этом площадь плиты следует принимать с учетом площади ребра или вута;
— расстояние в свету между жесткими упорами должно быть не менее 3,5-кратной высоты расчетной площади смятия бетона упором;
— расстояние в свету между анкерами должно быть не менее 3dan, где dan — диаметр стержня анкера, мм.
Минимальное расстояние для размещения высокопрочных болтов, обжимающих железобетонную плиту, следует принимать по таблице 67.
Таблица 67 В миллиметрах
Нормируемый размер Минимально допустимое расстояние при диаметре болтов
22 24
От центра отверстия до края железобетонного элемента 100 120
Между центрами отверстий по всем направлениям 140 160
11.3.5 Конструкция жестких упоров должна обеспечивать равномерные деформации бетона по площади смятия и не приводить к раскалыванию бетона, например, из-за наличия углов.
При выпуклой форме поверхности, передающей давление с упора на бетон (цилиндрических упорах и др.), зону местного сжатия бетона упором необходимо армировать.
11.3.6 Анкеры следует устраивать, как правило, в виде петель, расположенных под углом 45° к направлению сдвигающих усилий.
Допускается применение одиночных арматурных анкеров.
В закладных деталях петлевые арматурные анкеры, как правило, следует применять в сочетании с жесткими упорами.
11.3.7 При применении высокопрочных болтов для объединения сборной железобетонной плиты со стальными поясами необходимо:
— отверстия под высокопрочные болты назначать увеличенных диаметров, обеспечивающих постановку болтов с учетом допусков, установленных нормами изготовления и монтажа;
— обеспечить возможность устранения неплотностей за счет деформирования стальных листов при стягивании, применения податливых прокладок или других мер.
11.3.8 Железобетонная плита должна быть заанкерена против отрыва ее от стальной части. При жестких упорах, не обеспечивающих заанкеривания железобетонной плиты, следует применять дополнительные меры против ее отрыва.
Если в объединении с наклонными анкерами может меняться направление действия сдвигающей силы, необходимы постановка наклонных анкеров встречных направлений или сочетание наклонных анкеров с вертикальными.
11.3.9 Поперечные стыки блоков сборной железобетонной плиты рекомендуется устраивать с применением:
— склеивания торцевых поверхностей с обжатием стыков усилием, создающим давление на торец не менее 0,5 МПа;
— сварки арматурных выпусков и последующего замоноличивания шва бетоном.
11.3.10 При сборной железобетонной плите, объединенной на всей длине блока, между стальным верхним поясом и железобетонным блоком должен быть предусмотрен слой бетона или раствора, предохраняющий верхний пояс от коррозии. При толщине слоя раствора или бетона 5 см и более его следует армировать.
12 Деревянные конструкции
12.1 Общие положения
12.1.1 В деревянных мостах, как правило, следует применять элементы заводского изготовления.
12.1.2 При проектировании деревянных мостов следует предусматривать специальные меры по защите древесины от гниения, а в необходимых случаях — и от возгорания.
12.1.3 Конструкции деревянных мостов должны обеспечивать доступность всех частей для осмотра и очистки, устранения неплотностей, возникших в соединениях, посредством подтяжки болтов и тяжей, а также допускать возможность простого ремонта отдельных элементов.
Применяемые в конструкциях узлы, стыки и соединения должны обеспечивать равномерное распределение усилий между отдельными элементами и частями сооружения.
Особое внимание при проектировании следует уделять обеспечению условий для проветривания отдельных частей конструкций — узлам, врубкам, сопряжениям.
12.1.4 В балочных эстакадных мостах на однорядных опорах для восприятия горизонтальных сил следует устраивать, как правило, каждую пятую опору двухрядной или многорядной.
12.1.5 Деревянные опоры должны быть надежно защищены от воздействия льда и плывущих предметов с помощью обшивок, обстроек и ледорезов.
12.2 Требования к материалам
12.2.1 Для деревянных конструкций мостов следует применять древесину сосны, ели, лиственницы, пихты, удовлетворяющую требованиям СТБ 1711.
Растянутые и изгибаемые элементы пролетных строений и мостовые брусья должны быть выполнены из древесины 1-го сорта. Остальные элементы конструкций мостов могут быть выполнены из древесины 2-го сорта.
В крайних зонах (в пределах 1/6 высоты от кромок балок, но не менее двух досок) клееных балок прямоугольного сечения следует применять пиломатериалы 1-го сорта, в остальных зонах допускается применять пиломатериалы 2-го сорта.
Для изготовления мелких деталей соединений (подушек, шпонок и т. п.) следует применять отборную древесину твердых лиственных пород (дуба, ясеня, бука и граба), удовлетворяющую требованиям СТБ 1712 и СТБ 1714.
Допускается для опорных брусьев и насадок в опорах мостов применение круглого леса и брусьев из древесины твердых лиственных пород — дуба, бука, ясеня, граба по СТБ 1712 и СТБ 1714.
Смешение разных пород древесины в одном несущем элементе не допускается.
12.2.2 Влажность применяемой древесины должна быть, %, не более:
25— бревен;
20— пиломатериалов;
12— пиломатериалов для клееных конструкций, а также мелких деталей и соединений.
В малых автодорожных и городских мостах для верхнего настила, поперечин и колесоотбойных брусьев допускается применять древесину с влажностью до 40 %.
Влажность древесины для свай и других элементов, целиком расположенных ниже уровня низких вод, не ограничивается. При изготовлении деревянных конструкций в условиях стройплощадки допускается применять для несущих элементов древесину с влажностью до 25 %, для вспомогательных элементов — с влажностью до 40 % при условии ее защиты от гниения.
12.2.3 Для стальных элементов деревянных мостов следует применять арматуру и полосовую, фасонную и листовую стали согласно требованиям разделов 9 и 10.
Гвозди следует применять по ГОСТ 4028.
12.2.4 Для склеивания элементов конструкций следует применять клеи, обладающие необходимой прочностью, водостойкостью, биостойкостью и долговечностью: фенольные, резорциновые и фенольно-резорциновые, которые в зависимости от условий эксплуатации должны соответствовать требованиям ТКП 45-5.05-146.
Для склеивания древесины с металлом следует применять эпоксидные клеи.
12.3 Расчетные характеристики материалов и изделий
12.3.1 Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее влажности следует принимать по таблице 68.
Для древесины сосны 2-го сорта расчетные сопротивления следует принимать менее установленных для 1-го сорта на:
30 %— при растяжении вдоль волокон;
10 %— при всех других напряженных состояниях.
12.3.2 Расчетные сопротивления клееной древесины сосны при толщине склеиваемых досок 33 мм и высоте элементов 50 см и менее следует принимать по таблице 69.
В случаях применения досок (слоев) другой толщины, расчетные сопротивления изгибу, сжатию и скалыванию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, равные:
1,10— при толщине, мм  19 и менее;
1,05—то же26;
0,95—“43.
Таблица 68
Напряженное состояние и характеристика элементов Обозначение величин Расчетные сопротивления, МПа, при влажности, %
25 и менее св. 25
Изгиб fm,b а) элементов из бревен естественной конечности 17,7 15,2
б) элементов из брусьев и окантованных бревен 15,7 13,7
в) досок настила 13,7 11,8
Растяжение вдоль волокон ft,0,d 11,8 9,8
Сжатие и смятие вдоль волокон fc,0,d; fcm,0,d 14,7 11,8
Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон fc,90,d; fcm,90,d 1,77 1,47
Смятие местное поперек волокон: fcm,90,d а) в лобовых врубках (при длине площади смятия до 15 см) 3,1 2,5
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60 3,9 3,3
Скалывание (наибольшее) вдоль волокон при изгибе fv,0,d 2,35 2,15
Скалывание (среднее по площадке) в соединениях на врубках, учитываемое в пределах длины не более 10 глубин врезки и двух толщин брутто элемента:
а) вдоль волокон
б) поперек волокон fv,0,d
fv,90,d 1,57
0,78 1,47
0,69
Таблица 69 В мегапаскалях
Напряженное состояние Расчетные сопротивления
Обозначение Значение
Изгиб бруса fm,d 17,7
Растяжение вдоль волокон ft,0,d 12,7
Сжатие вдоль волокон fc,0,d 15,7
Смятие вдоль волокон fcm,0,d 14,7
Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон fc,90,d; fcm,90,d 1,96
Смятие местное поперек волокон: fcm,90,d а) в опорных плоскостях конструкции 2,50
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60 4,31
Скалывание вдоль волокон по клеевым швам при изгибе fv,0,d 1,47
Скалывание поперек волокон по клеевым швам fv,90,d 0,78
Для древесины других пород расчетные сопротивления, приведенные в таблице 68, следует умножать на коэффициент перехода по таблице 70.
Таблица 70
Порода дерева Коэффициент перехода для расчетных сопротивлений
растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон сжатию и смятию поперек волокон скалыванию
Ель 1,0 1,0 1,0
Лиственница 1,2 1,2 1,0*
Пихта 0,8 0,8 0,8
Дуб 1,3 2,0 1,3
Ясень, граб 1,3 2,0 1,6
Бук 1,1 1,6 1,3
* Для клееных конструкций — 0,9.
12.3.3 Модули упругости древесины для всех пород при сжатии и растяжении вдоль волокон, а также при изгибе следует принимать, МПа:
— для обычной древесины при определении деформаций: от постоянных нагрузок — 8500, от временных нагрузок — 10 000;
— для клееной древесины при определении деформаций от любых нагрузок — 10 000.
Модуль упругости древесины при сжатии поперек волокон следует принимать равным 400 МПа.
12.3.4 Расчетные сопротивления и модули упругости для стальных элементов деревянных мостов следует принимать согласно разделам 9 и 10.
12.4 Расчет деревянных конструкций
12.4.1 Расчет деревянных конструкций следует выполнять в соответствии с требованиями ТКП 45-5.05-146 с учетом коэффициентов надежности согласно настоящему техническому кодексу.
12.4.2 При расчете конструкций мостов допускается:
— усилия в элементах и соединениях определять исходя из предположения упругой работы материала;
— пространственную конструкцию расчленять на отдельные плоские системы и рассчитывать их на прочность без учета податливости элементов;
— узловые соединения элементов сквозных конструкций принимать при расчетах как шарнирные;
— считать, что укосины, диагональные связи и раскосы не участвуют в восприятии вертикальных усилий, передаваемых насадками на стойки однорядных и башенных опор;
— не учитывать напряжения и деформации от изменения температуры, а также возникающие при усушке и разбухании древесины;
— действие сил трения учитывать только в случаях, когда трение ухудшает условия работы конструкции или соединения (коэффициент трения дерева по дереву в этих случаях допускается принимать равным 0,6).
12.4.3 Прогоны балочных мостов, элементы нижнего настила (доски, накатник и т. п.), поперечины, продольные и поперечные балки проезжей части автодорожных и городских мостов следует рассчитывать как разрезные.
Деревоплиту, опирающуюся на поперечные прогоны, допускается рассчитывать как балку на двух опорах шириной b, см, равной:
а) для клееной деревоплиты
; (64)
б) для гвоздевой деревоплиты:
— при расстоянии между гвоздями 25 см и менее
b = a + 2t + 4; (65)
— при расстоянии между гвоздями более 25 см
b = a + 2t + 2. (66)
В формулах (64) – (66):
a— размер ската колеса или гусеницы в направлении поперек досок, см;
t— толщина покрытия, см;
— толщина одной доски, см;
l— расчетный пролет плиты, см.
При определении давления на прогон следует учитывать упругое распределение нагрузки поперечинами при условии их фактической неразрезности.
При определении давления на поперечины допускается учитывать распределение нагрузки, если стыки настила расположены вразбежку (в одном сечении не более 30 % всех стыков).
12.4.4 При наличии подбалок усилия в прогонах допускается определять при уменьшенном пролете, но не более чем на 10 %.
12.4.5 При определении усилий в тяжах собственный вес фермы допускается принимать распределенным поровну на верхние и нижние узлы.
12.4.6 Ветровые связи пролетных строений, расположенные в уровне проезжей части, следует рассчитывать на ветровую нагрузку, приходящуюся на пояс фермы, проезжую часть и перила, и на горизонтальные поперечные воздействия от временной нагрузки.
12.4.7 При расчете по устойчивости прямолинейных элементов, загруженных продольными силами, расчетную длину следует принимать в зависимости от вида закрепления концов в соответствии с требованиями ТКП 45-5.05-146, СНБ 5.05.01.
12.4.8 Расчетную длину элементов пролетных строений и опор при расчете по устойчивости необходимо принимать равной:
а) для сжатых поясов ферм:
— в плоскости фермы — расстоянию между узлами;
— из плоскости фермы — расстоянию между узлами горизонтальных связей;
б) для сжатых досок в дощатых фермах со сплошной стенкой — шестикратной ширине досок;
в) для стоек башенных опор — расстоянию между узлами связей;
г) для свай при отсутствии дополнительных поперечных связей:
— при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости посредством забивки наклонных свай и при полной заделке свай в грунт — 0,7l;
— при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и неполной (шарнирной) заделке свай в грунт (наличие сроста свай) — l;
— при отсутствии закрепления насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и обеспечении полной заделки свай в грунт — 2l, где l — теоретическая длина свай, м, принимаемая равной расстоянию от головы сваи (низа ростверка или насадки) до сечения ее заделки (или шарнира) в грунт с учетом размыва.
12.5 Конструктивные требования
12.5.1 Соединения следует применять простые, с минимальным количеством врубок и устраивать так, чтобы исключить в них застой воды.
В составных элементах конструкций следует предусматривать зазоры для проветривания не менее 4 см между брусьями и не менее 2 см между бревнами. В конструкциях, в которых не допускается устройство зазоров, должны быть приняты меры против непосредственного увлажнения атмосферными осадками. Устройство закрытых стыков (накладки со всех сторон) в надводной части деревянных конструкций не допускается. В клееных пролетных строениях следует предусматривать меры, препятствующие попаданию на них солнечных лучей.
12.5.2 Соединение пиломатериалов по длине осуществляется с помощью зубчатых соединений по ГОСТ 16483.10.
12.5.3 После антисептирования элементов не допускается какая-либо их обработка кроме сверления отверстий для установки крепежных изделий.
Просверленные отверстия в антисептированной древесине перед установкой крепежных изделий необходимо обильно смазать каменноугольным маслом в соответствии с ГОСТ 2770.
12.5.4 Для обеспечения поперечной жесткости пролетного строения с клееными и дощато-гвоздевыми главными балками необходимо устанавливать в опорных сечениях и в пролете через 4–6 м поперечные связи, а при дощато-гвоздевых балках — и продольные связи в плоскости верхних поясов балок.
12.5.5 Главные балки пролетных строений длиной 15 м и более следует, как правило, устанавливать на полимерные опорные части. Взамен опорных частей под балками допускается укладывать мауэрлатные брусья из антисептированной древесины с устройством прокладок из изоляционного рулонного материала.
12.5.6 Деревянная или железобетонная плита проезжей части должна быть связана с главными балками креплениями, обеспечивающими передачу балкам горизонтальных усилий.
12.5.7 При конструировании проезжей части клееных пролетных строений автодорожных и городских мостов необходимо предусматривать продольные и поперечные уклоны, обеспечивающие быстрый сток воды с проезжей части.
При длине моста до 50 м и его одностороннем уклоне не менее 1 %, а также при длине моста 100 м и уклонах от середины в каждую сторону не менее 1 % водоотвод допускается обеспечивать за счет продольного стока воды.
12.5.8 Проезжая часть клееных пролетных строений должна защищать нижележащие конструкции от попадания осадков и прямого солнечного освещения. Плиту проезжей части следует устраивать непрерывной, а на верхние пояса балок под железобетонную плиту укладывать водонепроницаемые прокладки.
12.5.9 Для улучшения условий проветривания зазор между торцами главных балок в автодорожных и городских мостах следует назначать не менее 10 см, высоту опорных частей — не менее 5 см. Между главными балками и плитой проезжей части следует устраивать проемы высотой 5–6 см.
12.5.10 В качестве покрытия на клееных мостах с дощатой плитой следует назначать тройную поверхностную обработку или предусматривать укладку слоя асфальтобетона.
12.5.11 В пролетных строениях с ездой поверху жесткую и скрепленную с фермами проезжую часть следует использовать в качестве верхних связей.
12.5.12 В изгибаемых элементах в сечениях с наибольшими изгибающими моментами необходимо избегать ослабления подрезками крайних растянутых волокон. В опорных сечениях элементов, при условии обеспечения прочности древесины на скалывание поперек волокон допускается подрезка не более чем на 1/3 высоты элемента.
12.5.13 Наименьшие размеры элементов и их допускаемая гибкость
12.5.13.1 В поперечном сечении деревянные части и металлические изделия должны иметь размеры не менее приведенных в таблице 71.
Таблица 71 В миллиметрах
Деревянные части и металлические изделия Нормируемый размер поперечного сечения Наименьшее значение нормируемого размера для мостов автодорожных, городских и пешеходных
Брусья и доски: для основных элементов Большая сторона 160
для связей, стыковых накладок, перил и других дополнительных элементов То же 80
Доски Толщина 40*
Бревна в тонком конце: Диаметр для основных элементов 180**
для свай 220
для накатника 140
Пластины Радиус круга 90
Болты: Диаметр рабочие и стяжные 19
конструктивные 16
Штыри в клеештыревых стыках Диаметр 12
Стальные тяжи Диаметр 22
Стальные нагели Диаметр 12
Гвозди и дюбели Диаметр 4
Стальные накладки Толщина 8
Шайбы Толщина 6
Зубчатые шипы Длина 32
* Толщина досок для клееных конструкций после обработки не должна превышать 33 мм — для главных балок и 43 мм — для остальных элементов.
** Бревна диаметром менее 180 мм в тонком конце допускается применять только для настила проезжей части и неответственных элементов (второстепенных связей, схваток и т. д.).
12.5.13.2 Гибкость деревянных элементов в конструкциях не должна превышать:
а) для поясов, раскосов, стоек опор и свай:
— сжатых— 100;
— растянутых— 150;
б) для связей:
— сжатых— 150;
— растянутых— 200.
12.5.14 Стыки и соединения
12.5.14.1 Стыки растянутых и сжатых элементов в фермах следует, как правило, располагать вне узла (в панели), при этом стыки сжатых элементов следует располагать вблизи узлов, закрепленных от выходов из плоскости фермы.
Стыки клееных неразрезных балок следует располагать в зоне минимальных моментов.
12.5.14.2 Соединяемые элементы должны быть стянуты болтами, а при необходимости — хомутами. Болты должны иметь стальные шайбы с обоих концов.
12.5.14.3 Стыки растянутых и растянуто-изогнутых поясов ферм рекомендуется перекрывать деревянными накладками на сквозных цилиндрических стальных нагелях или выполнять клеештыревыми.
Следует избегать применения соединений с гребенчатыми накладками.
Стыки сжатых элементов поясов, выполненные в торец, должны быть перекрыты накладками, а при необходимости — усилены вклеенными стальными штырями (клеештыревой стык).
Стыки поясов дощато-гвоздевых ферм следует перекрывать накладками на стальных нагелях.
12.5.14.4 Наименьшее расстояние между болтами, нагелями, гвоздями, дюбелями, шурупами, глухарями и штырями при их рядовой расстановке должно соответствовать значениям, приведенным в таблице 72.
Таблица 72
Нормируемое расстояние Значение наименьшего расстояния, мм,выраженное расчетным диаметром, для
болтов и сквозных нагелей глухих нагелей штырей гвоздей и дюбелей шурупов и глухарей
Между осями крепления: вдоль волокон 6 7 — 151) или 252) 10
поперек волокон 3 3,5 3 4 5
От оси крайнего крепления до края элемента поперек волокон 6 7 — 151) или 252) 10
От оси крайнего крепления до края элемента поперек волокон 2,5 3 2 4 3,5
1) При толщине пробиваемого элемента не менее 10d (где d — диаметр гвоздя или дюбеля, мм).
2) При толщине пробиваемого элемента, равной 4d. Для элементов, не пробиваемых сквозными гвоздями или дюбелями, независимо от толщины принимается расстояние между осями гвоздей или дюбелей вдоль волокон не менее 15d.
Примечания
1  Расстояние между осями штырей в клеештыревом соединении дано для случая их расположения вдоль волокон. При расположении штырей поперек волокон или под углом к ним расстояние между штырями должно назначаться исходя из характера работы узлового соединения, но не менее значений, приведенных в таблице.
2  Наименьшее расстояние между гвоздями или дюбелями для промежуточных значений толщины элемента определяется интерполяцией.
3  Наименьшее расстояние между нагелями (штырями) при длине просверливаемых для них отверстий, превышающих 10d, должно быть увеличено на 5 % избыточной (более 10d) длины отверстия.
12.5.14.5 При соединении на гвоздях и дюбелях элементов из древесины лиственных и других твердых пород, а также во всех случаях применения гвоздей диаметром d > 6 мм должно предусматриваться предварительное просверливание гнезд диаметром от 0,8d до 0,9d.
12.5.14.6 Нагели, дюбели, шурупы, глухари и гвозди не следует располагать по оси досок или брусьев.
Шахматная расстановка просверленных гнезд в нагельных соединениях не рекомендуется.
Гвозди в поясах ферм следует располагать вертикальными рядами.
12.5.14.7 При встречной несквозной забивке гвоздей и дюбелей концы их могут быть перепущены один за другой на 1/3 толщины средней доски без увеличения расстояния между гвоздями и дюбелями.
12.5.14.8 Стяжные болты в стыках с нагельными соединениями следует применять, как правило, одного диаметра с нагелями. Количество болтов должно быть не более 20 % количества нагелей и не менее четырех на каждую половину накладки.
12.5.14.9 В качестве штырей в клеештыревом соединении следует применять горячекатаную стержневую арматуру периодического профиля диаметром от 12 до 25 мм из стали класса S400 или S500 по СТБ 1704.
Диаметры отверстий под штыри следует назначать увеличенными на, мм:
2— при диаметре штырей, мм  12;
3—то жеот 14 до 18;
4—““20”22 включ.;
5—“св.22.
Глубину заделки штыря в древесину рекомендуется принимать равной 15–20 диаметрам штыря.
12.5.14.10 В сжатых и растянутых элементах штыри следует располагать равномерно по сечению. Количество штырей должно быть не менее четырех.
В растянутой и сжатой зонах изгибаемых элементов штыри необходимо располагать таким образом, чтобы каждый штырь передавал усилие с рядом расположенного участка древесины. Количество стержней в каждой из зон должно быть не менее четырех.
При количестве штырей пять и более штыри, для предотвращения концентрации напряжений, следует назначать разной длины.
12.5.14.11 Глубина врубок и врезок в соединениях должна быть, см, не менее:
2 — в брусьях (и окантованных бревнах);
3— в бревнах.
Глубина врубок и врезок должна быть не более:
а) для соединений на шпонках и колодках:
— в брусьях — 1/5 толщины бруса;
— в бревнах — 1/4 диаметра бревна;
б) для соединений на врубках:
— в опорных узлах — 1/3 толщины элемента;
— в промежуточных узлах сквозных ферм — 1/4 толщины элемента.
Длина плоскости скалывания в соединениях назначается не менее четырехкратной глубины врезки, но не менее 20 см.
12.5.14.12 Соединения элементов на врубках следует осуществлять, как правило, в виде лобовых врубок с одним зубом или непосредственного лобового упора примыкающих сжатых элементов.
В соединениях на лобовых врубках с двумя зубьями глубина врубки зуба должна быть больше глубины первого зуба не менее чем на 2 см. Применение лобовых врубок с тремя зубьями не допускается. Не рекомендуется применение соединений на щековых врубках.
Рабочую плоскость смятия, как правило, следует располагать перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента.
12.5.14.13 Деревянные призматические шпонки (или колодки) допускается применять только продольные или наклонные, волокна которых параллельны или близки к направлению сдвигающей силы.
Расстояние между шпонками (колодками) в свету во всех случаях должно быть не менее длины шпонки (колодки). Отношение длины шпонки l к глубине врезки a должно быть не менее 5.
При сплачивании элементов с зазором должно соблюдаться условие
(67)
Зазор при сплачивании бревен диаметром d, м, наклонными шпонками (колодками) должен быть не более:
0,50d— при двухъярусных балках;
0,25d— при трехъярусных балках.
12.5.15 Элементы пролетных строений и опор
12.5.15.1 Проезжую часть автодорожных и городских мостов следует устраивать с дощато-гвоздевой плитой или с двойным дощатым настилом.
Элементы нижнего настила проезжей части автодорожных и городских мостов следует укладывать с зазором от 2 до 3 см.
Верхний настил проезжей части автодорожных и городских мостов рекомендуется делать продольным. Толщина досок настила должна быть не менее 5 см.
12.5.15.2 Брусья или бревна прогонов должны быть связаны между собой и закреплены на опорах от продольных и поперечных перемещений. Концы разбросных прогонов выпускают за ось насадок опор (или опорных брусьев) не менее чем на 30 см.
12.5.15.3 Усилия от поперечных балок на пояса ферм должны передаваться центрированно через подушки, перекрывающие все ветви пояса.
12.5.15.4 В местах лобового упора раскосов и стоек при отсутствии наружных соединений должны быть установлены потайные штыри, в местах пересечения раскосов — болты и прокладки.
12.5.15.5 Число ветвей стальных тяжей в решетчатых фермах должно быть не более двух.
На концах тяжей должны предусматриваться контргайки, длина нарезки должна обеспечивать возможность необходимого натяжения тяжей гайками при строительстве и эксплуатации.
Подгаечники должны быть общими для всех тяжей одного узла.
12.5.15.6 В каждом ярусе пояса дощатых ферм с одной стороны стенки должно быть не более трех досок, включая стыковую накладку.
В одном сечении каждого яруса пояса допускается стыковать не более двух досок.
Каждая доска должна быть продолжена за теоретическое место обрыва на длину, составляющую не менее половины длины накладки. Замена стыкуемых досок одного яруса досками другого яруса, вступающими в работу, не допускается.
12.5.15.7 Устойчивость стенок дощатых ферм должна быть обеспечена установкой вертикальных брусьев на расстоянии не более 3 м и не более высоты фермы. Брусья должны обжимать стенку и пояса фермы.
12.5.15.8 В каждом пересечении досок сплошной стенки должен быть посажен гвоздь диаметром не менее 4,5 мм. Длина гвоздей должна превышать толщину стенки не менее чем на 3 см. Концы гвоздей должны быть загнуты.
12.5.15.9 Жесткость и устойчивость свайных и рамных опор в поперечном и продольном направлениях должны быть обеспечены установкой наклонных свай, горизонтальных и диагональных связей в виде раскосов (крестов), подкосов (укосин), тяжей и т. п. Наклонные сваи или укосины следует ставить при высоте опор (от грунта до верха насадки), превышающей расстояние между осями крайних свай или стоек.
12.5.15.10 Стыки свай следует, как правило, располагать в грунте на 2 м ниже уровня возможного размыва. При расположении их выше уровня размыва в местах стыков должны быть установлены связи.
Стыки сжатых элементов опор (стоек, свай) следует выполнять в торец (стыки одиночных свай — с установкой штыря) и перекрывать металлическими накладками на болтах.
Если стык свай расположен выше уровня грунта, допускается применение деревянных накладок на нагелях.
В пакетных сваях стыки отдельных брусьев или бревен следует располагать вразбежку.
12.5.15.11 Ряжевые опоры следует устраивать в случаях, если забивка свай невозможна.
12.5.15.12 Ширину ряжа (вдоль моста) следует назначать не менее 1/3 его высоты и не менее 2 м. Высота ряжа назначается с запасом 5 % на осадку и усушку.
Верх ряжа должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 0,5 м и не менее чем на 0,25 м — над расчетным уровнем воды.
12.5.15.13 На суходолах и реках со слабым течением ряжи рекомендуется устраивать прямоугольными в плане. При скорости течения 1,5 м/с и более следует применять ряжи заостренной обтекаемой формы.
Ряжи, подверженные действию льда, следует совмещать с ледорезами. В этом случае с верховой стороны ряжа необходимо устраивать вертикальное режущее ребро. При сильном ледоходе режущее ребро следует устраивать наклонным.
12.5.15.14 Между наружными стенками ряжа необходимо устраивать поперечные и продольные перегородки (внутренние стены). Размеры сторон ячеек, образуемых внутренними стенками, не должны превышать 2 м.
В углах наружных стен ряжа, а также в местах примыкания перегородок следует устанавливать вертикальные брусья или окантованные бревна-сжимы с овальными по высоте прорезями для болтов в каждом четвертом венце. В поперечном направлении наружные стены ряжа необходимо соединять стальными тяжами, пропускаемыми через сжимы.
12.5.15.15 Ледорезы должны быть установлены перед каждой речной опорой, подверженной ударам льда, на расстоянии от опоры вверх по течению реки от 2 до 8 м в зависимости от скорости течения. На реках с мощным ледоходом (при толщине льда более 50 см и скорости ледохода более 1,5 м/с) на расстоянии 30–50 м от основных ледорезов следует предусматривать более мощные аванпостовые ледорезы в одну линию с опорами и основными ледорезами, но в количестве вдвое меньшем. Ледорезы должны быть загружены камнем.
12.5.15.16 Рабочая ширина ледореза на уровне самого высокого ледохода должна быть не менее ширины защищаемой опоры в том же уровне.
Уклон режущего ребра ледореза должен быть не круче 1:15. Верх ножа ледореза должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 1,0 м, низ ножа следует располагать не менее чем на 0,75 м ниже уровня самого низкого ледохода.
12.5.15.17 При наличии размываемых грунтов следует предусматривать укрепление дна реки вокруг опор и ледорезов фашинными тюфяками и каменной отсыпкой.
13 Основания и фундаменты
13.1 Общие положения
13.1.1 Основания и фундаменты мостов и труб следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01 и ТКП 45-3.03-188, с учетом требований настоящего раздела.
13.1.2 Классификацию грунтов оснований необходимо производить в соответствии с СТБ 943.
13.1.3 Значения характеристик физических свойств грунтов, необходимые для вычисления расчетных сопротивлений оснований под подошвой фундаментов мелкого заложения или фундаментов из опускных колодцев (приложение Э), следует определять согласно СНиП 2.02.01.
13.1.4 Нормативные и расчетные значения физико-механических характеристик материалов, используемых для фундаментов, должны удовлетворять требованиям разделов 9, 10 и 12.
13.2 Расчеты
13.2.1 Основания и фундаменты мостов и труб следует рассчитывать по двум группам предельных состояний:
— по первой группе — по несущей способности оснований, устойчивости против опрокидывания и сдвига, прочности и устойчивости конструкций фундаментов;
— по второй группе — по деформациям оснований и фундаментов (осадкам, кренам, горизонтальным перемещениям), трещиностойкости железобетонных конструкций фундаментов (согласно требованиям раздела 9).
13.2.2 Взвешивающее действие воды на грунты и части сооружения, расположенные ниже уровня поверхностных или подземных вод, необходимо учитывать в расчетах по несущей способности оснований и по устойчивости положения фундаментов, если фундаменты заложены в песках, супесях, илах. При заложении фундаментов в суглинках, глинах и скальных грунтах взвешивающее действие воды необходимо учитывать в случаях, когда оно создает более неблагоприятные расчетные условия. Уровень воды принимается невыгоднейший — наинизший или наивысший.
13.2.3 Для оснований из нескальных грунтов под фундаментами мелкого заложения, рассчитываемыми без учета заделки в грунт, положение равнодействующей расчетных нагрузок (по отношению к центру тяжести площади подошвы фундаментов), характеризуемое относительным эксцентриситетом, должно быть ограничено значениями, указанными в таблице 73.
Проверку положения равнодействующей нагрузок в уровне подошвы фундаментов устоев при высоте подходной насыпи более 12 м следует производить с учетом вертикального давления от веса примыкающей части насыпи. В этом случае относительный эксцентриситет в сторону пролета должен составлять не более чем 20 % от указанного в таблице 73.
Если относительный эксцентриситет больше единицы, максимальное давление подошвы фундамента на основании следует определять исходя из треугольной формы эпюры, построенной в пределах сжимаемой части основания.
13.2.4 Несущая способность основания под подошвой фундаментов мелкого заложения или фундаментов из опускных колодцев при раздельном расчете опор на временные нагрузки, действующие вдоль и поперек моста, должна удовлетворять условиям
, ,
где  p, pmax— соответственно среднее и максимальное давление подошвы фундамента на основание, кПа;
R— расчетное сопротивление основания из нескальных или скальных грунтов осевому сжатию, кПа, определяемое в соответствии с приложением Э;
n— коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,4;
c— коэффициент условий работы, принимаемый равным:
1,0— при определении несущей способности нескальных оснований в случаях действия временных нагрузок 7–9 по таблице 8;
1,2— при определении несущей способности скальных оснований во всех случаях и нескальных оснований в случаях действия (кроме временных нагрузок 7–9) одной или нескольких временных нагрузок 10–15 и 16.
Таблица 73
Расположение мостов Наибольший относительный эксцентриситет для
промежуточных опор при действии устоев при действии
только постоянных нагрузок постоянных и временных нагрузок в наиболее невыгодном сочетании только постоянных нагрузок постоянных и временных нагрузок в наиболее невыгодном сочетании
На железных дорогах общей сети и промышленных предприятий, на обособленных путях метрополитена 0,1 1,0 0,5 0,6
На автомобильных дорогах (включая дороги промышленных предприятий и внутрихозяйственные), на улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов: 0,1 1,0 0,8 большие и средние 1,0
малые 1,2
* Эксцентриситет e0 и радиус ядра сечения фундамента r, м (у его подошвы), определяют по формулам
, , 8)
где  M— момент сил, действующих относительно главной центральной оси подошвы фундамента, кН·м;
N— равнодействующая вертикальных сил, кН;
W— момент сопротивления подошвы фундамента для менее нагруженного ребра, м3;
A— площадь подошвы фундамента, м2.
13.2.5 В расчетах по несущей способности оснований фундаментов мелкого заложения и фундаментов из опускных колодцев возникающие в грунте под их подошвой напряжения от нагрузок № 10 – № 14 (с учетом соответствующих коэффициентов сочетаний) следует определять отдельно вдоль и поперек оси моста, а наиболее неблагоприятные из них — суммировать с напряжениями от постоянных и временных вертикальных нагрузок. В свайных фундаментах усилия, которые возникают в сваях от указанных выше нагрузок, действующих вдоль и поперек оси моста, необходимо суммировать.
13.2.6 В расчетах по грунту и материалу конструкций свайных фундаментов и фундаментов из опускных колодцев (за исключением расчетов несущей способности оснований) за расчетную поверхность грунта следует принимать: для фундаментов устоев — естественную поверхность грунта; для фундаментов промежуточных опор — поверхность грунта у опор на уровне срезки (планировки) или местного размыва, определяемого согласно 5.10.1 – 5.10.6, при расчетном и наибольшем расходах (для расчетов на действие соответственно расчетных (крайних) и эксплуатационных нагрузок).
Для устоев и береговых промежуточных опор со свайными фундаментами, ростверки которых расположены над грунтом, а сваи погружены сквозь отсыпанную или намытую часть насыпи, расчетную поверхность грунта допускается принимать с учетом заделки свай в этой части насыпи.
13.2.7 Несущую способность одиночной сваи в грунтах при действии осевого сжимающего или выдергивающего усилия следует определять согласно ТКП 45-3.03-188.
13.2.8 Несущую способность основания в уровне низа свай следует проверять как для условного фундамента в соответствии с приложением Ю.
Указанная проверка не требуется для:
— однорядных фундаментов в любых грунтовых условиях;
— многорядных свайных фундаментов, сваи которых работают как стойки (при опирании их на скальные грунты, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и глинистые грунты твердой консистенции).
13.2.9 Если под несущим слоем грунта, воспринимающим давление подошвы фундамента или нижних концов свай, залегает слой менее прочного грунта, необходимо проверить несущую способность этого слоя в соответствии с приложением Я.
13.2.10 Расчет по устойчивости фундаментов против глубокого сдвига (смещения совместно с грунтом по наиболее неблагоприятной поверхности скольжения) следует выполнять для промежуточных опор, расположенных на косогорах, и для устоев при насыпях высотой более 12 м — во всех случаях, при насыпях высотой от 6 до 12 м — в случаях расположения в основании фундаментов слоя глинистого грунта или прослойки водонасыщенного песка, подстилаемого глинистым грунтом.
13.2.11 Осадку и крен фундаментов мелкого заложения следует рассчитывать согласно ТКП 45-3.03-188.
В расчете осадки устоев при высоте насыпи более 12 м необходимо учитывать дополнительное вертикальное давление на основании от веса примыкающей части подходной насыпи, определяемое в соответствии с приложением 1.
13.2.12 Осадку фундамента из свай или из опускного колодца следует определять в соответствии с требованиями 13.2.11, рассматривая такой фундамент как условный в форме прямоугольного параллелепипеда размерами, принимаемыми в соответствии с приложением Ю.
Осадку свайного фундамента допускается принимать равной осадке одиночной сваи по данным статических испытаний ее в тех же грунтах при соблюдении одного из следующих условий:
а) сваи работают как стойки;
б) число продольных рядов свай не более трех.
13.2.13 При определении осадок фундаментов по 13.2.11 и 13.2.12 за расчетную поверхность грунта допускается принимать его естественную поверхность (без учета срезки или возможности размыва).
Осадки фундаментов допускается не определять:
— при опирании фундаментов на скальные, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и твердые глины — для всех мостов;
— при опирании фундаментов на прочие грунты — для мостов внешне статически определимых систем пролетом до 55 м на железных и до 105 м — на автомобильных дорогах.
13.2.14 Напряжение в бетоне ростверка от давления торца свай, как правило, не должно превышать расчетное сопротивление бетона ростверка по нормам для осевого сжатия в расчетах по прочности.
Если напряжение превышает расчетное сопротивление бетона ростверка, следует применить бетон более высокого класса или предусмотреть укладку арматурных сеток из стержней диаметром 12 мм над каждой сваей (одной сетки, если напряжения превышают расчетное сопротивление бетона ростверка до 20 %, или двух сеток, если напряжения превышают расчетное сопротивление бетона на 20 %–30 %).
13.3 Конструирование фундаментов
13.3.1 Фундаменты мостов и труб следует закладывать в грунт на глубине, определяемой расчетами несущей способности оснований и фундаментов согласно 13.2.1 – 13.2.13 и принимаемой не менее значений, установленных в ТКП 45-3.03-188 для свай и ростверков. Минимальное расстояние между сваями в плане следует назначать согласно ТКП 45-3.03-188.
В пределах водотоков фундаменты мостов должны быть заложены в грунт ниже уровня местного размыва, определяемого согласно 5.10.1 – 5.10.6 при расчетном и наибольшем расходах воды, на глубине, требуемой по расчету на действие соответственно расчетной (крайней) и эксплуатационной нагрузок.
13.3.2 Размеры в плане ростверка свайных фундаментов следует принимать исходя из расстояний между осями свай по ТКП 45-3.03-188 с учетом установленных СНиП 3.02.01 допусков на точность заглубления свай в грунт, а также из необходимости обеспечения между сваями и вертикальными гранями ростверка расстояния в свету не менее 25 см, для свай-оболочек диаметром более 2 м — не менее 10 см.
Тампонажный слой бетона, уложенного подводным способом, запрещается использовать в качестве рабочей (несущей) части ростверка.
13.3.3 Сваи должны быть заделаны в ростверк (выше слоя бетона, уложенного подводным способом) на длину, определяемую расчетом и принимаемую не менее половины периметра призматических свай, и 1,2 м — для свай диаметром 0,6 м и более.
Допускается заделка свай в ростверке с помощью выпусков стержней продольной арматуры длиной, определяемой расчетом, но не менее 30 диаметров стержней — при арматуре периодического профиля и 40 диаметров стержней — при гладкой арматуре. При этом сваи должны быть заведены в ростверк не менее чем на 10 см.
13.3.4 Железобетонный ростверк необходимо армировать по расчету согласно требованиям раздела 9.
Бетонный ростверк следует армировать конструктивно в его нижней части (в промежутках между сваями). Площадь поперечного сечения стержней арматуры вдоль и поперек оси моста необходимо принимать не менее 10 см2 на 1 м ширины или длины ростверка.
13.3.5 Прочность раствора, применяемого для заделки свай или свай-столбов в скважинах, пробуренных в скальных грунтах, должна быть не ниже 10, в остальных грунтах — не ниже 5 МПа.
13.3.6 На обрезе фундамента при его расположении в пределах колебаний уровней воды и льда следует предусматривать устройство фаски размером не менее 0,30,3 м, а фундаменту придавать обтекаемую форму.
13.3.7 При необходимости устройства уступов фундамента их размеры должны быть обоснованы расчетом, а отклонение от вертикали поверхностей, соединяющих внутренние ребра уступов бетонного фундамента, не должно превышать 30.
Наклон к вертикали боковых граней опускного колодца (или отношение суммарной ширины уступов колодца к глубине заложения), как правило, не должен превышать 1:20. Наклон более указанного допускается при условии принятия мер, обеспечивающих погружение колодцев с заданной точностью.
Приложение А
(справочное)
Обозначения
А.1 Обозначения, принятые в разделе 5
Mu— момент опрокидывающих сил;
M— момент удерживающих сил;
Qr— сдвигающая сила;
Qz— удерживающая сила;
Si,расч  — расчетное значение характеристики напряженно-деформированного состояния от действия i-й нагрузки (воздействия);
l— расчетный пролет;
h— высота;
1 + μ— динамический коэффициент;
m— коэффициент условий работы;
γf— коэффициент надежности по нагрузке;
γn— коэффициент надежности по ответственности.
А.2 Обозначения, принятые в разделе 6
A— площадь;
P— сосредоточенная вертикальная нагрузка;
Fh— сосредоточенная горизонтальная поперечная сила;
M— момент силы;
G— вес одного автомобиля нагрузки АБ; модуль сдвига;
Sf— нормативное сопротивление вследствие трения;
Sh— реактивное сопротивление резиновых опорных частей;
T— период;
P— интенсивность временной вертикальной нагрузки от пешеходов;
— вертикальное давление от веса насыпи;
ν— интенсивность эквивалентной нагрузки от вертикального воздействия временной подвижной нагрузки;
— интенсивность горизонтальной распределенной нагрузки;
wn— нормативное значение ветровой нагрузки;
ψ— линейная нагрузка при определении давления на звенья труб;
u— величина, определяющая интенсивность горизонтальной распределенной нагрузки;
q0— интенсивность скоростного напора ветра;
γn— нормативный удельный вес грунта;
γvb— удельный вес перевозимого груза;
νt— наибольшая установленная скорость;
λ— длина загружения линии влияния;
a— проекция наименьшего расстояния от вершины до конца линии влияния; суммарная толщина слоев резины в опорных частях;
h, hx— высота засыпки труб;
d— диаметр;
r— радиус;
δ— перемещение в опорных частях;
f— стрела арки;
c— длина соприкасания колес подвижной нагрузки с проезжей частью;
φn— нормативный угол внутреннего трения грунта;
εn— предельная относительная деформация усадки бетона;
cn— удельная деформация ползучести бетона;
t— температура;
tn,T— максимальная положительная температура;
tn,x— минимальная отрицательная температура;
tЗ— температура замыкания;
Δ1— отклонение температуры;
z— количество опор моста в группе; количество устанавливаемых блоков;
α— относительное положение вершины линии влияния; коэффициент линейного расширения;
γf— коэффициент надежности по нагрузке;
Сν— коэффициент вертикального давления для звеньев труб;
1 + μ,   — динамические коэффициенты;
τn— коэффициент нормативного бокового давления;
cw— аэродинамический коэффициент лобового сопротивления конструкции действию ветра;
kn— коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора ветра в зависимости от высоты;
ε— коэффициент, учитывающий отсутствие обращения особо тяжелого железнодорожного подвижного состава;
s1— коэффициент, учитывающий воздействие временной нагрузки с других путей (полос движения);
s2— коэффициент, учитывающий для совмещенных мостов одновременное загружение проездов разного назначения;
μn— нормативное значение коэффициента трения;
μmax, μmin— максимальное и минимальное значения коэффициента трения.
А.3 Обозначения, принятые в разделе 7
ψ— коэффициент сочетания нагрузок.
A.4 Обозначения, принятые в разделе 9
А.4.1 Характеристики материалов
А.4.1.1 Нормативные сопротивления бетона
Rbn— осевому сжатию;
Rbtn— осевому растяжению.
А.4.1.2 Расчетные сопротивления бетона
При расчете по предельным состояниям первой группы
Rb (fcd)— осевому сжатию;
Rbt (fctd)— осевому растяжению;
Rb,cut— на срез;
При расчете по предельным состояниям второй группы
Rb,ser (fck)— осевому сжатию;
Rbt,ser (fctk)— осевому растяжению при расчете предварительно напряженных элементов по образованию трещин;
Rb,mc1— осевому сжатию — при расчете на стойкость против образования продольных микротрещин (mc) при предварительном напряжении, транспортировании и монтаже;
Rb,mc2— осевому сжатию — при расчете на эксплуатационную нагрузку по формулам сопротивления упругих материалов (расчет на совместное воздействие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды);
Rb,sh (fc,sh)— скалыванию при изгибе.
А.4.1.3 Нормативные сопротивления арматуры растяжению
Rsn (fyk)— ненапрягаемой;
Rpn (fpd)— напрягаемой.
А.4.1.4 Расчетные сопротивления арматуры растяжению, сжатию
Rs— ненапрягаемой — растяжению;
Rp— напрягаемой — растяжению;
Rsc— ненапрягаемой — сжатию;
Rpc— напрягаемой, расположенной в сжатой зоне.
А.4.1.5 Отношение модулей упругости
n1— отношение модулей упругости, принимаемые при расчете по прочности, а при напрягаемой арматуре также и при расчете на выносливость;
n— то же, принимаемые при расчете на выносливость для элементов с ненапрягаемой арматурой.
А.4.2 Геометрические характеристики
— площадь сечения сжатой зоны бетона;
Ab— площадь сечения всего бетона;
Ared— площадь приведенного сечения элемента;
Ired— момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;
Wred— момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна;
— площадь сечения ненапрягаемой растянутой и сжатой продольной арматуры;
— то же, напрягаемой арматуры;
μ— коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения растянутой продольной арматуры к площади поперечного сечения без учета сжатых и растянутых свесов поясов;
b— ширина прямоугольного сечения, ширина стенки (ребра) таврового, двутаврового и коробчатого сечений;
— ширина пояса таврового, двутаврового и коробчатого сечений в сжатой зоне;
h — высота сечения;
— приведенная (включая вуты) высота сжатого пояса таврового, двутаврового и коробчатого сечений;
h0— рабочая высота сечения;
x— высота сжатой зоны бетона;
as, ap— расстояние от центра тяжести растянутой соответственно ненапрягаемой и напрягаемой продольной арматуры до ближайшей грани сечения;
— то же, для сжатой арматуры;
eс— эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения;
η— коэффициент, учитывающий влияние поперечного изгиба при внецентренном сжатии (вводится к значению ec), принимаемый согласно 9.2.23;
e0— расчетное расстояние от продольной силы N до центра тяжести растянутой арматуры внецентренно сжатого сечения (с учетом коэффициента η, вводимого к значению ec);
e, e — расстояние от оси приложения продольной силы N до центра тяжести соответственно растянутой и сжатой арматуры внецентренно растянутого сечения;
i— радиус инерции поперечного сечения;
r— ядровое расстояние;
d— диаметр круглого элемента, номинальный диаметр арматурных стержней.
А.4.3 Напряжения в бетоне
σbt— растягивающее (с учетом потерь) напряжение в бетоне растянутой зоны предварительно напряженного элемента под временной нагрузкой;
σmt, σmc  — главные растягивающие и главные сжимающие напряжения;
σbх, σby— нормальные напряжения в бетоне соответственно вдоль продольной оси и в направлении, нормальном к ней;
σс— нормальные сжимающие напряжения в бетоне;
τb— касательные напряжения в бетоне.
А.4.4 Напряжения в арматуре
σs— напряжение в ненапрягаемой растянутой арматуре под нагрузкой;
σp— суммарное напряжение в напрягаемой арматуре растянутой зоны под нагрузкой;
σpc— вводимое в расчет остаточное напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне, σpc = Rpc – σpc1;
σpc1— расчетное напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне (за вычетом всех потерь).
А.5 Обозначения, принятые в разделе 10
A— площадь сечения брутто;
Abn— площадь сечения болта нетто;
An— площадь сечения нетто;
Af— площадь сечения полки (пояса);
Aw— площадь сечения стенки;
Awf— площадь сечения по металлу углового шва;
Awz— площадь сечения по металлу границы сплавления;
E— модуль упругости;
F— сила;
G— модуль сдвига;
Is — момент инерции сечения поперечного ребра;
Isl — момент инерции сечения продольного ребра;
It — момент инерции кручения балки;
Ix, Iy — моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно х – х и y – y; здесь и далее ось х – х — горизонтальная, ось y – y — вертикальная;
Ixn, Iyn— то же, сечения нетто;
M — момент, изгибающий момент;
Mcr — критический изгибающий момент в пределах расчетной длины сжатого пояса балки, определяемый по теории тонкостенных упругих стержней для заданных условий закрепления и нагружения балки;
Mx, My  — моменты относительно осей соответственно x – x и y – y;
N — продольная сила;
Ncr — критическая нормальная сила, определяемая по теории тонкостенных упругих стержней для заданных условий закрепления и нагружения элементов;
Q — поперечная сила, сила сдвига;
Qfic — условная поперечная сила для соединительных элементов;
Qs — условная поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;
Rba — расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов;
Rbh — расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
Rbp — расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;
Rbs — расчетное сопротивление болтов срезу;
Rbt — расчетное сопротивление болтов растяжению;
Rbun — нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временному сопротивлению σb по государственным стандартам и техническим условиям на болты;
Rcd — расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью);
Rdh — расчетное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки или каната;
Rlp — расчетное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах (цепфах) при плотном касании;
Rp— расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);
Rs— расчетное сопротивление стали сдвигу;
Rth— расчетное сопротивление стали растяжению в направлении толщины проката;
Ru— расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;
Run— временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным минимальному значению σb по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;
Rwf— расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;
Rwu— расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению, изгибу по временному сопротивлению;
Rwun— нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;
Rws— расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;
Rwy— расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению и изгибу по пределу текучести;
Rwz — расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;
Ry — расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;
Ryn — предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести σr по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;
S — статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;
Wx, Wy— минимальные моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственно x – x и y – y;
Wxn, Wyn  — минимальные моменты сопротивления сечения нетто относительно осей соответственно x – x и y – y;
b — ширина;
bef — расчетная ширина;
bf — ширина полки (пояса);
bh — ширина выступающей части ребра, свеса;
e — эксцентриситет силы;
lrel — относительный эксцентриситет (lrel = lA/Wc);
lef — приведенный относительный эксцентриситет (lef = lrelη);
h — высота;
hw — расчетная высота стенки (расстояние между осями поясов);
i — радиус инерции сечения;
imin — наименьший радиус инерции сечения;
ix, iy — радиусы инерции сечения относительно осей соответственно x – x и y – y;
kf — катет углового шва;
l— длина, пролет;
lc — длина распорки;
ld — длина раскоса;
lef — расчетная длина, условная длина;
lm — длина панели (расстояние между узлами решетчатой конструкции);
ls — длина планки;
lw — длина сварного шва;
lх, lу— расчетная длина элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x – x и y – y;
m — коэффициент условий работы;
mb — коэффициент условий работы соединения;
r — радиус;
t — толщина;
tf — толщина полки (пояса);
tw — толщина стенки;
βf, βz — коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;
γn — коэффициент надежности по назначению;
γm — коэффициент надежности по материалу;
γu — коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;
η — коэффициент влияния формы сечения;
λ — гибкость (λ = lef /i);
λx, λy— расчетная гибкость элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x – x и y – y;
— коэффициент поперечной деформации стали (коэффициент Пуассона);
σx, σy— нормальные напряжения, параллельные осям соответственно x – x и y – y;
τxy — касательное напряжение;
φ — коэффициент продольного изгиба.
А.6 Обозначения, принятые в разделе 11
ni — коэффициент приведения i-го материала сечения;
Ei, Eij — модуль упругости i-го материала сечения с указанием j-го вида арматуры;
Ii, Iij — момент инерции сечения или его частей с указанием принадлежности к j-му расчету;
Wij — момент сопротивления i-й фибры j-й части сечения;
Ai, Aij — площадь сечения или его элементов;
zij — расстояние i-го элемента сечения до j-го центра тяжести;
b, bi — ширина элемента или его i-й части;
ti, tij — толщина i-го элемента сечения с указанием местоположения j;
tn,max, tmax — соответственно эксплуатационная и расчетная максимальная разность температур;
M, Mi, Mij — изгибающий момент i-й стадии работы для j-го расчетного случая;
N, Ni, Nij — нормальная сила от внешнего воздействия или замены i-й части сечения с указанием j-го напряженного состояния материалов, составляющих заменяемую часть;
Si, Sij — сдвигающее усилие, возникающее от i-го вида усилия или воздействия, с указанием местоположения j (в отдельных случаях с указанием i-го вида расчета);
Sij — интенсивность сдвигающих усилий на i-м участке пролетного строения от j-го усилия;
Ri — расчетное сопротивление i-го материала сечения;
Rbt — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;
Rbt,ser — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению при расчете предварительно напряженных элементов по образованию трещин;
σi, σil, σij — напряжения в i-м материале сечения с указанием самоуравновешенных напряжений по сечению i или местоположения проверяемой фибры j;
εi, εij — деформации i-го материала сечения или от i-го воздействия с указанием j-го положения по сечению;
ρ — характеристика цикла;
æi, η — поправочные коэффициенты к действующим усилиям;
k — поправочный коэффициент к значению деформации бетона;
ψcr— коэффициент, учитывающий работу бетона при наличии трещин;
m, mi — коэффициент условий работы i-го материала или элемента сечения;
Pi — характерные точки сечения.
Расчетные сопротивления древесины
fm,b — при изгибе;
ft,0,d — растяжению вдоль волокон;
fc,0,d — сжатию вдоль волокон;
fcm,0,d — смятию вдоль волокон;
fc,90,d; fcm,90,d  — сжатию и смятию всей поверхности поперек волокон;
fcm,90,d — местному смятию поперек волокон;
fv,0,d — скалыванию вдоль волокон при изгибе;
fv,90,d — скалыванию поперек волокон.
А.7 Обозначения, принятые в разделе 13
А.7.1 Характеристика грунтов
l — коэффициент пористости;
IL — показатель текучести;
Ip — число пластичности;
γ — удельный вес;
φ — угол внутреннего трения;
Rc — предел прочности на одноосное сжатие образцов скальных грунтов;
Rnc — предел прочности на одноосное сжатие образцов глинистого грунта природной влажности.
А.7.2 Нагрузки, давления, сопротивления
F — сила, расчетное значение силы;
M — момент сил;
N — сила, нормальная к подошве фундамента;
p, pmax — соответственно среднее и максимальное давление подошвы фундамента на грунт;
R — расчетное сопротивление грунта;
R0 — табличное значение условного сопротивления грунта.
А.7.3 Геометрические характеристики
b — ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента;
a — длина подошвы фундамента;
A — площадь подошвы фундамента;
d — глубина заложения фундамента;
dw  — глубина воды;
h — толщина слоя грунта или высота насыпи;
l0 — эксцентриситет равнодействующей нагрузок относительно центральной оси подошвы фундамента;
r — радиус ядра сечения фундамента у его подошвы;
W — момент сопротивления подошвы фундамента для менее нагруженного ребра;
z — расстояние от подошвы фундамента.
А.7.4 Коэффициенты
γg — надежности по грунту;
γn — надежности по назначению сооружения;
γc — условий работы.
Приложение Б
(обязательное)
Габариты приближения конструкций мостовых сооружений на автомобильных дорогах, улицах и дорогах в населенных пунктах
Б.1 Настоящее приложение устанавливает габариты приближения конструкций мостов — предельные поперечные очертания (в плоскости, перпендикулярной к продольной оси проезжей части), внутрь которых не должны заходить какие-либо элементы сооружения или расположенных на нем устройств.
Примечание — Габариты условно обозначают буквой Г и числом (после дефиса), равным расстоянию между ограждениями.
Б.2 Схемы габаритов приближения конструкций автодорожных и городских мостов при отсутствии трамвайного движения приведены на рисунке Б.1, при этом левая половина каждой схемы относится к случаю примыкания тротуаров к ограждениям, правая — к случаю раздельного размещения тротуаров.

Рисунок Б.1 — Схемы габаритов приближения конструкций автодорожных и городских мостов:
а — при отсутствии разделительной полосы;
б — с разделительной полосой без ограждений;
в — с разделительной полосой при наличии ограждений
Обозначения, принятые на схемах габаритов:
В— общая ширина проезжей части или ширина проезжей части для движения одного направления, м;
n— число полос движения, b — ширина каждой полосы движения, м, принимаемая:
— для мостов на дорогах общего пользования — по ТКП 45-3.03-19 (таблица 5);
— на дорогах промышленных предприятий — по СНиП 2.05.07;
— на улицах и дорогах в городах, поселках и сельских населенных пунктах — по ТКП 45-3.03-227;
Н— габарит по высоте (расстояние от поверхности проезда до низа пролетного строения над проездом);
П— полосы безопасности (предохранительные полосы);
С— разделительные полосы (при многополосном движении в каждом направлении), ширина которых равна расстоянию между кромками проезжих частей разного направления движения;
ЗП  — защитные полосы, ширину которых, как правило, следует принимать равной 0,5 м, для деревянных мостов с ездой понизу — 0,25 м;
Г— расстояние между ограждениями проезда, в которое входит и ширина разделительной полосы, не имеющей ограждений;
Т— ширина тротуаров по 5.9;
а— высота ограждений проездов в соответствии с 5.14;
hT— габарит по высоте на тротуарах, принимаемый не менее 2,5 м.
Б.3 Габариты по ширине автодорожных мостов на дорогах общего пользования, число полос движения, ширину проезжей части и полос безопасности, ширину разделительных полос следует принимать согласно таблице Б.1, мостов в городах, поселках и сельских населенных пунктах — по ТКП 45-3.03-227.
Б.4 Для деревянных мостов (кроме мостов из клееной древесины) допускается принимать габарит Г-7, на дорогах V и низших категорий габарит деревянных мостов допускается принимать Г-6.
Б.5 Габарит по ширине и составляющие поперечного профиля для мостов на дорогах необщего пользования должны приниматься в соответствии с заданием на проектирование. Для мостов на дорогах промышленных предприятий ширину полосы безопасности П следует принимать 1,50 м. Габарит деревянных мостов на автомобильных дорогах необщего пользования допускается принимать Г-6.
Б.6 Схемы габаритов приближения конструкций городских мостов с трамвайным движением следует принимать согласно рисунку Б.2 (обозначения — по Б.2).
Габарит по ширине мостов, предназначенных только под трамвайное движение (два пути), следует принимать не менее 9,0 м.
Б.7 На совмещенных мостах, при расположении двухполосной проезжей части автомобильной дороги по одной полосе с каждой стороны железнодорожных путей или путей метрополитена, габарит по ширине на каждой полосе движения должен быть не менее 5,5 м.
Б.8 При расположении мостов на кривых в плане проезжая часть должна быть уширена в зависимости от категории дороги в соответствии с ТКП 45-3-03-19.
Таблица Б.1 — Габариты мостовых сооружений по ширине В метрах
Категория дороги Число полос движения Габарит мостовых сооружений Г Ширина
правой полосы безопасности П проезжей части В
I-a 6 13,75 + C + 13,75 2,5 211,25
I-a 4 10 + C + 10 2,5 27,5
I-б, I-в 6 12,5 + C + 12,5 2,0 210,5
I-б, I-в 4 9 + C + 9 2,0 27,0
II 2 11 2,0 7,0
III 2 10 1,5 7,0
IV 2 8 1,0 6,0
V 2 6,5 0,5 5,5
Окончание таблицы Б.1 Примечания
1  Для автомобильных дорог I-a, I-б, I-в категорий указаны габариты по ширине при отсутствии ограждений на разделительной полосе. При наличии ограждений или при раздельных пролетных строениях для каждого направления движения габариты каждого сооружения, м, следует устанавливать по формуле
Г = П + В + Л,
где  В— ширина проезжей части, м;
П  — ширина правой по ходу движения полосы безопасности, м;
Л— ширина левой по ходу движения полосы безопасности, м.
Значение Л следует принимать в соответствии с участком дороги на подходах к сооружению, но не более 2 м.
2  Ширину разделительной полосы C, м, следует принимать равной ширине разделительной полосы на подходах.
На мостовых сооружениях длиной более 100 м, при соответствующем обосновании, ширину разделительной полосы допускается уменьшать, но принимать не менее чем 2 м плюс ширина ограждения.
3  Полосы безопасности меньшей ширины, при соответствующем обосновании, допускается принимать для мостовых сооружений длиной св. 100 м на автомобильных дорогах I-а, I-б, I-в, II и III категорий и длиной св. 50 м — на дорогах IV категории при условиях:
— мосты расположены на расстоянии более 100 км от Минска и более 50 км от других городов, а расчетная интенсивность движения транспортных средств снижается в 2 раза и более по сравнению с пригородными участками;
— в случае расположения мостов и путепроводов на участках дорог с уменьшенной шириной обочины;
— при реконструкции;
— при наличии дополнительной полосы для подъема, переходно-скоростной полосы (со стороны этих полос).
В каждом из перечисленных случаев ширина полосы безопасности должна быть не менее 1 м на автомобильных дорогах I-а, I-б, I-в, II и III категорий и 0,75 м — на дорогах IV категории.
Б.9 Габариты приближения конструкций под путепроводами на автомобильных дорогах общего пользования Н следует назначать, руководствуясь формулой:
Н = h + 0,2 + ,
где  h = 5,0  — для мостов на автомобильных дорогах общего пользования и улиц, м;
0,2— запас на возможное наращивание толщины покрытия при ремонтах, м;
— расчетный прогиб конструкций пролетного строения путепровода, м.
Габариты приближения конструкций под путепроводами на железных дорогах следует принимать по ГОСТ 9238, для метрополитенов — по ГОСТ 23961, для трамваев — по СНиП 2.05.09.
Б.10 Расстояние от бровки земляного полотна пересекаемой дороги до передней грани необсыпных устоев или до конуса насыпи на уровне бровки при обсыпных устоях должно быть не менее значений, указанных в таблице Б.2.
Таблица Б.2
Категория пересекаемой дороги Наименьшее расстояние от бровки земляного полотна пересекаемых дорог, м, при проектировании
пешеходных мостов путепроводов с числом полос движения
2 4 6 8
I-a, I-б, I-в, II, III 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
IV 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0
V 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
Боковые поверхности промежуточных опор (со стороны дороги) следует располагать за бровкой земляного полотна пересекаемой дороги на расстоянии не менее 2 м — при стоечных сквозных опорах и не менее 4 м — при сплошных стенках на дорогах I-а–III категорий и 0,5 м — на дорогах IV и V категорий.
При пересечении городских скоростных дорог и улиц опоры всех видов следует располагать на расстоянии не менее 1,0 м от ограждения (бордюра), при отсутствии ограждения — не менее 1,5 м от кромки проезжей части улиц.

I — трамвайные пути расположены на оси моста; II — трамвайные пути смещены относительно оси моста
Рисунок Б.2 — Схемы габаритов приближения конструкций городских мостов с трамвайным движением:
а, в — на обособленном полотне;
б, г — на общем полотне
Стенки (устои) городских путепроводов тоннельного типа следует располагать на границах габаритов приближения конструкций под путепроводами согласно рисунку Б.3.

I — при отсутствии ограждений на пересекаемых дорогах;
II — при наличии опор на разделительной полосе и ограждений на дороге
Рисунок Б.3 — Схемы габаритов приближения конструкций под путепроводами:
а — для дорог категорий I-а, I-б, I-в, II, III;
б — то же, IV, V
Приложение В
(обязательное)
Методика определения равнодействующей нормативного горизонтального (бокового) давления от собственного веса грунта на опоры мостов
В.1 Равнодействующую нормативного горизонтального (бокового) давления Fh, кН, на опоры мостов от собственного веса насыпного грунта, а также грунта, лежащего ниже естественной поверхности земли, при глубине заложения подошвы фундамента 3 м и менее (рисунок В.1 а)), следует определять по формуле
(В.1)
где  ph— нормативное горизонтальное (боковое) давление грунта на уровне нижней поверхности рассматриваемого слоя, принимаемое согласно 6.3.3;
hx  — высота засыпки, считая от подошвы рельсов или верха дорожного покрытия, м;
b— приведенная (средняя по высоте hx) ширина опоры в плоскости задних граней, на которую распределяется горизонтальное (боковое) давление грунта, м.

1 — первый слой; 2 — второй слой; 3 — третий слой
Рисунок В.1 — Схема эпюр давления грунта на опоры моста для определения равнодействующей нормативного горизонтального (бокового) давления на опоры:
а — при глубине заложения подошвы фундамента 3 м и менее;
б — то же, более 3 м
Плечо равнодействующей Fh от подошвы фундамента следует принимать равным
Для массивных (в том числе с обратными стенками) и пустотелых (с продольными проемами) устоев, если ширина проема b1 менее или равна двойной ширине обратной стенки b2, а также для сплошных (без проемов) фундаментов ширину b следует принимать равной расстоянию между внешними гранями конструкций.
Для пустотелых (с продольными проемами) устоев или для раздельных (с проемами) фундаментов, если b1 > 2b2, ширину b следует принимать равной удвоенной суммарной ширине стенок или раздельных фундаментов.
Для свайных или стоечных устоев, если суммарная ширина свай (стоек) более или равна половине всей ширины, за ширину b следует принимать расстояние между внешними гранями свай (стоек); если суммарная ширина свай (стоек) менее половины всей ширины опоры, то за ширину b следует принимать для каждой сваи (стойки) двойную ее ширину.
Значения γn и φn при определении давления ph на всю высоту hx допускается принимать как для дренирующего грунта засыпки.
Для свай, забитых в ранее возведенную (уплотненную) насыпь, горизонтальное (боковое) давление не учитывают.
Горизонтальное (боковое) давление грунта на опоры моста со стороны пролета следует учитывать, если в проекте сооружения предусматриваются мероприятия, гарантирующие стабильность воздействия этого грунта при строительстве и эксплуатации моста.
Наклон задней грани устоя и силы трения между грунтом засыпки и данной гранью при определении силы Fh не учитывают.
В.2 При глубине заложения подошвы фундамента более 3 м равнодействующую нормативного горизонтального (бокового) давления каждого і-го слоя грунта, расположенного ниже естественной поверхности земли, следует определять по формуле
(В.2)
где  γi— удельный вес грунта рассматриваемого слоя, Н/м3;
hi— толщина рассматриваемого слоя, м;
τi— коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта для i-го слоя, определяемый по формуле
(В.3)
здесь  φi  — нормативное значение угла внутреннего трения слоя грунта;
h0i  — приведенная к удельному весу грунта засыпки общая толщина слоев грунта, расположенных выше верхней поверхности рассматриваемого слоя, м.
Например, для нижнего (первого) слоя приведенная на рисунке В.1 б) толщина h0i, м, составляет:
(В.4)
Плечо равнодействующей давления i-го слоя F1 от нижней поверхности рассматриваемого слоя следует определять по формуле
(В.5)
Приложение Г
(обязательное)
Методика определения коэффициента вертикального давления грунта
при расчете звеньев (секций) труб
Г.1 Коэффициент вертикального давления грунта для железобетонных и бетонных звеньев (секций) труб C следует определять по формуле
(Г.1)
где  d— диаметр (ширина) звена (секции) по внешнему контуру, м;
h— высота засыпки при определении вертикального давления по формуле (7), считая от подошвы рельсов или верха дорожного покрытия до верха звена (секции), м; при определении горизонтального (бокового) давления по формуле (8) высоту засыпки hx следует принимать до середины высоты звеньев (секций) трубы;
τn— коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта засыпки, определяемый по формуле (9);
φn  — нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки трубы, град.
(Г.2)
где  а  — расстояние от основания насыпи до верха звена (секции) трубы, м;
s  — коэффициент, принимаемый равным, при фундаментах:
неподатливых (на скальном основании или на сваях-стойках) — 1,2;
малоподатливых (на висячих сваях) — 1,1;
массивных мелкого заложения и грунтовых (нескальных) основаниях — 1,0.
Если то следует принимать
Коэффициент вертикального давления грунта для многоочковых круглых водопропускных труб допускается вычислять по формуле
(Г.3)
где  n = 0,01 (l/d)2 + 0,02  (l/d) + 0,9, но не более 1 (здесь l — расстояние в свету между очками труб, м).
При подсыпке насыпей, в которых со временем произошло естественное уплотнение грунта засыпки и физическое состояние конструкций трубы является удовлетворительным, допускается при определении нормативного давления на трубу от собственного веса грунта принимать, независимо от податливости основания, безразмерный коэффициент С, равным единице.
Г.2 При расчете гибких (из гофрированного металла и др.) звеньев (секций) труб и при определении давления на грунтовые (нескальные) основания коэффициент C следует принимать равным единице.
Приложение Д
(обязательное)
Нормативная временная вертикальная нагрузка СК от железнодорожного подвижного состава и правила загружения ею линий влияния
Д.1. Значения нормативных эквивалентных нагрузок для загружения однозначных и отдельных участков двузначных линий влияния приведены в таблице Д.1.
В случаях, указанных ниже, при загружении линий влияния следует применять нагрузки — равномерную интенсивностью 9,81К кН/м пути и от порожнего подвижного состава, указанные в 6.4.1.
Таблица Д.1
Длина загружения , м Интенсивность эквивалентной нагрузки , кН/м пути, при
К = 1 К = 14
= 0 = 0,5 = 0 = 0,5
1 49,03 49,03 686,5 686,5
1,5 39,15 34,25 548,1 479,5
2 30,55 26,73 427,7 374,2
3 24,16 21,14 338,3 296,0
4 21,69 18,99 303,7 265,8
5 20,37 17,82 285,2 249,5
6 19,50 17,06 272,9 238,8
7 18,84 16,48 263,7 230,7
8 18,32 16,02 256,4 224,4
9 17,87 15,63 250,2 218,9
10 17,47 15,28 244,5 214,0
12 16,78 14,68 234,9 205,5
14 16,19 14,16 226,6 198,3
16 15,66 13,71 219,3 191,8
18 15,19 13,30 212,7 186,0
20 14,76 12,92 206,6 180,8
25 13,85 12,12 193,9 169,7
30 13,10 11,46 183,4 160,5
35 12,50 10,94 175,0 153,2
40 12,01 10,51 168,2 147,2
45 11,61 10,16 162,6 142,2
50 11,29 9,875 158,0 138,3
60 10,80 9,807 151,1 137,3
70 10,47 9,807 146,6 137,3
80 10,26 9,807 143,6 137,3
90 10,10 9,807 141,4 137,3
100 10,00 9,807 140,0 137,3
110 9,944 9,807 139,3 137,3
120 9,895 9,807 138,6 137,3
130 9,865 9,807 138,1 137,3
140 9,846 9,807 137,9 137,3
150 и более 9,807 9,807 137,3 137,3
Окончание таблицы Д.1
Примечания
1  Эквивалентные нагрузки, рассчитываемые при значениях параметров 1,5 50 м ( = 0 и = 0,5) и > 50 м ( = 0), определены по формуле

где  е = 2,718  — основание натуральных логарифмов.
2  Для промежуточных значений длины загружения и промежуточных положений вершин линий влияния значения нагрузки следует определять интерполяцией.
Д.2 При расчете элементов мостов следует учитывать передачу и распределение давления элементами верхнего строения пути, при этом эквивалентную нагрузку необходимо принимать:
а) при определении местного давления, передаваемого мостовыми поперечинами, а также металлическими креплениями (с резиновыми прокладками) при укладке рельсов по железобетонной плите, — равной 24,5К кН/м пути, для расчета по устойчивости стенки балки — не более 19,62К кН/м пути;
б) при определении местного давления, передаваемого плитой балластного корыта (во всех случаях), а также при определении усилий для расчета плиты поперек пути — равной 19,62К кН/м пути, вдоль пути — не более 19,62К кН/м пути.
При устройстве пути на балласте значение 19,62 кН/м при 25 м следует принимать (в том числе для расчета опор, если балластный слой непрерывен) соответствующим = 0,5 независимо от положения вершин линий влияния.
Нагрузку для расчета плиты балластного корыта следует принимать равной /b, кПа,
где  b  — ширина распределения нагрузки, м, принимаемая равной 2,7 + h или 2,7 + 2h (в зависимости от того, что является более неблагоприятным при расчете отдельных сечений плиты), но не более ширины балластного корыта;
h  — расстояние от подошвы шпал до верха плиты, м.
Д.3 При криволинейном, зубчатом (близком к треугольному) и четырехугольном очертаниях линий влияния однозначные линии влияния и отдельно загруженные участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности < 1,10 (отношение площади треугольной линии влияния к площади рассматриваемой линии влияния при одинаковой длине линий влияния и при одинаковых их наибольших ординатах) загружаются эквивалентной нагрузкой согласно Д.2.
Д.4 При криволинейном очертании линии влияния однозначные линии влияния и отдельно загружаемые участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности 1,10 и длине λ 2 м загружаются согласно Д.2 с учетом следующих указаний:
а) при 1,10 1,40 (за исключением случая устройства пути на балласте и < 50 м) — с увеличением интенсивности эквивалентной нагрузки на значение, %, равное e ( – 1), где e — коэффициент, определяемый по рисунку Д.1.
При устройстве пути на балласте и < 50 м значение ν следует принимать по таблице Д.1, причем для 10 м, независимо от положения вершин линий влияния, — по графе, соответствующей = 0,5;
б) при > 1,40 следует суммировать от загружения частей линии влияния.
Включающая вершину часть линии влияния длиной 1 и площадью A1 (рисунок Д.2), ограниченная ординатами y1 и y2, загружается на максимум (в соответствии с 1 и 1); остальная часть линии влияния (A – A1) загружается нагрузкой 9,81К кН/м пути.
При этом суммарную величину усилия следует принимать не менее (A1 + A2), где определяется в соответствии со значениями и для всей линии влияния.
Длину 1 (рисунок Д.2) следует назначать с учетом расчетной схемы конструкции.

Рисунок Д.1 — Коэффициент e в зависимости от и (длина загружения , м, указана на графике):
а — при 0 < < 10;
б — при 10 25;
в — при > 25

Рисунок Д.2 — Часть линии влияния длиной , включая ее вершину
Д.5 Усилия (рассматриваемого знака) по линиям влияния, состоящим из нескольких участков, следует определять суммированием результатов загружения отдельных, рядом расположенных участков всей или части линии влияния.
В соответствии с очертанием линий влияния и значениями и для участков следует загружать:
— два участка рассматриваемого знака, расположенные рядом или разделенные участком иного знака, — при общей длине этих (двух или трех) участков менее 80 м;
— один участок рассматриваемого знака — при длине 80 м и более;
— остальные участки того же знака — нагрузкой 9,81К кН/м пути.
Разделяющие участки иного знака следует загружать нагрузкой 13,73 кН/м пути, а при наличии таких участков длиной до 20 м один из них не загружают.
Примеры некоторых случаев загружения приведены на рисунках Д.3 и Д.4.

Рисунок Д.3 — Схема загружения участков линии влияния при > 80 м
Рисунок Д.4 — Схема загружения пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем при расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями
Д.6 При расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями загружение пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем следует производить в соответствии с рисунком Д.4 и таблицей Д.2.
Таблица Д.2
Схема загружения (см. рисунок Д.4) Загружаемая часть моста Длина загружаемых участков, м Ограничение Принимаемое положение вершины линии влияния Эквивалентная нагрузка, кН/м пути
a Пролет
Устой
Призма обрушения 1
2 20
3 = 1 + 2 + 3 80 0*

0,5 1
0
3 19,62К
б1 Пролет
Устой
Призма обрушения 1
2 20
3 = 1 + 2 + 3 80 0

— 1
0
3 = 9,81К
б2 Пролет
Устой
Призма обрушения 1
2 20
3 = 1 + 2 + 3 80 —

0,5 1 = 9,81К
0
3
2в Пролет
Устой 1
2 1 + 2 80 0
0,5 1
2 19,62К
г1 Пролет
Устой 1
2 1 + 2 80 0
— 1
1 = 9,81К
г2 Пролет
Устой 1
2 1 + 2 80 —
0,5 1 = 9,81К
2
* При устройстве езды на балласте 1 25 м следует принимать = 0,5 (см. Д.2).
Длину загружения призмы обрушения следует принимать равной половине высоты от подошвы шпал до рассматриваемого сечения опоры.
Коэффициент надежности по нагрузке следует принимать, руководствуясь приведенной длиной загружения, равной сумме длин участков, на которых в каждом случае размещается временная нагрузка.
Д.7 При загружении пролетных строений, расположенных на кривых, значения нагрузки ν следует принимать с коэффициентом, отражающим влияние смещения центра тяжести подвижного состава, причем расчет следует осуществлять дважды:
а) с учетом центробежной силы и динамического коэффициента, но без учета силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса;
б) без учета центробежной силы и динамического коэффициента, но с учетом силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса.
Д.8 При расчете на выносливость максимальное и минимальное усилия (напряжения) по линиям влияния, указанным в Д.5, определяются невыгоднейшим из загружений, возникающих от подвижного состава, и состоящим из нагрузки εСК (которой загружается только один участок) и нагрузки 9,81К кН/м пути. Загружение производится последовательно по участкам линии влияния — отдельно справа налево и слева направо (рисунок Д.5). При симметричной линии влияния производится загружение в одном направлении.

Рисунок Д.5 — Схема загружения участков линии влияния для определения максимальных и минимальных усилий (напряжений) при расчете на выносливость
Приложение Е
(справочное)
Эквивалентные нагрузки
от одиночных тяжелых нагрузок НК-112, НК-80 и НГ-60
Таблица Е.1
Длиназагружения, м Эквивалентные нагрузки, кН/м, при различном положении вершин треугольных линий влияния
НК-112 НК-80 НГ-60
в середине и в четверти на конце в середине и в четверти на конце в любой точке
4 247,1 301,98 176,5 215,7 117,7
5 228,48 28,12 163,2 200,8 117,7
6 219,66 256,34 156,9 183,1 114,4
7 206,22 233,24 147,3 166,6 108,1
8 192,22 212,8 137,3 152,0 101,1
9 179,22 195,3 127,9 139,5 94,4
10 166,88 180,18 119,2 128,7 88,3
11 156,1 167,02 111,5 119,3 82,7
12 146,44 155,54 104,6 111,1 77,7
13 137,84 145,6 98,46 104,0 73,1
14 130,02 136,78 92,87 97,7 69,0
15 123,02 128,94 87,87 92,1 65,4
16 116,7 121,94 83,36 87,1 62,1
18 105,71 109,76 75,51 78,4 56,3
20 96,66 99,96 69,04 71,4 51,5
22 88,97 91,7 63,55 65,5 47,4
24 82,38 84,7 58,84 60,5 43,9
26 76,75 78,68 54,82 56,2 40,9
28 71,67 73,5 51,19 52,5 38,2
30 67,41 68,74 48,15 49,1 36,0
32 63,43 64,82 45,31 46,3 33,9
36 56,98 57,96 40,70 41,4 30,4
40 51,62 52,5 36,87 37,5 27,6
50 41,87 42,28 29,91 30,2 22,4
60 35,15 35,56 25,11 25,4 18,8
70 30,34 30,66 21,67 21,9 16,2
80 26,63 26,88 19,02 19,2 14,2
Примечание — Эквивалентные нагрузки вычислены по формулам:
— для колесной нагрузки НК-112:
а) при 0 0,25

б) при 0,25 < 0,50

Окончание таблицы Е.1
— для колесной нагрузки НК-80:
а) при 0 0,25
б) при 0,25 0,50
— для гусеничной нагрузки НГ-60

Таблица Е.2
Длина загружения , м Эквивалентные нагрузки, кН/м, для криволинейных линий влияния (с разными коэффициентами искажения *) для нагрузок
НК-80 НГ-60 НК-80 НГ-60
от 0,75 до 0,85
от 1,05 до 1,25
от 1,30 до 1,50
от 1,1 до 1,2
от 1,05 до 1,25
от 1,3 до 1,50

4 159 118 182 190 225 118 118
5 158 118 170 175 210 118 118
6 157 114 162 171 191 116 117
7 145 108 153 165 177 111 113
8 130 102 144 158 163 105 109
9 121 93 135 150 151 99 105
10 112 86 127 140 140 94 100
12 97 73 110 127 123 83 90
14 85 65 101 114 109 76 77
16 75 56 92 104 97 69 76
18 67 50 83 95 87 62 72
20 61 45 76 88 81 57 68
22 56 42 70 81 74 53 59
24 51 38 66 76 69 49 56
26 47 35 62 71 64 46 54
28 44 32 58 67 60 43 49
30 41 30 54 64 56 41 47
32 38 28 52 60 53 38 44
36 34 25 46 54 47 34 40
40 31 24 42 49 43 31 36
* Коэффициент искажения равен отношению площади треугольной линии влияния к площади рассматриваемой линии влияния при одинаковой длине линий и одинаковых их наибольших ординатах. Для промежуточных значений следует определять интерполяцией.
Приложение Ж
(справочное)
Эквивалентные нагрузки от одиночных автомобилей, стоящих и движущихся колонн автомобилей нагрузки АБ
Таблица Ж.1
Длина загружения , м Эквивалентные нагрузки от нагрузок АБ при различном положении вершин треугольных линий влияния, кН/м
АБ-51 АБ-74 АБ-151
= 0,5 = 0,25 = 0 = 0,5 = 0,25 = 0 = 0,5 = 0,25 = 0
А. Одиночный автомобиль
4 166,7 166,7 177,1 245,2 245,2 245,2 495,2 495,2 495,2
5 133,4 137,8 153,4 196,1 196,1 211,2 396,2 396,2 415,8
6 111,1 123,5 134,3 163,5 168,7 187,0 330,2 330,2 371,0
7 95,2 111,1 119,1 140,1 153,6 167,0 283,0 303,0 333,0
8 88,6 100,7 106,8 122,6 140,2 150,5 247,6 278,3 301,3
9 82,4 91,9 96,7 112,5 128,8 136,9 220,1 256,4 274,6
10 76,7 84,4 88,4 105,6 118,8 125,3 207,9 237,3 252,0
12 67,2 72,6 75,2 93,5 102,7 107,2 185,5 205,9 216,1
15 56,3 59,7 61,5 79,2 85,0 88,0 158,2 171,3 177,8
18 48,3 50,8 52,0 68,4 72,5 74,5 137,3 146,4 150,9
24 37,7 38,9 39,6 53,6 55,9 57,1 108,1 113,2 115,7
30 30,8 31,6 32,1 44,0 45,4 46,2 88,9 92,2 93,8
33 28,1 28,8 29,2 40,3 41,6 42,2 81,7 84,3 85,7
36 26,0 26,6 26,9 37,3 38,2 38,8 75,4 77,8 78,8
48 19,8 20,2 20,3 28,5 29,1 29,4 57,9 59,1 59,8
66 14,6 14,8 14,9 21,1 21,4 21,6 42,9 43,5 43,8
Б. Колонна стоящих автомобилей
10 76,7 84,4 88,4 105,6 118,8 125,3 207,9 237,3 252,0
12 67,2 72,6 77,6 93,5 102,7 107,2 185,5 205,9 216,1
15 56,3 59,7 71,9 79,2 85,0 100,2 158,2 171,3 182,2
18 50,4 56,3 68,5 71,3 77,8 94,4 137,3 146,4 172,3
24 44,6 51,3 60,5 60,1 70,8 83,4 114,9 129,3 156,9
30 46,3 47,7 57,8 63,5 66,3 79,5 102,0 120,7 142,1
33 46,6 47,3 56,0 63,3 64,5 77,8 107,9 116,4 139,3
36 46,1 46,7 54,0 63,3 64,2 75,4 108,9 113,8 137,2
48 41,6 41,9 46,0 58,3 58,8 65,1 106,7 108,0 123,5
66 34,3 34,5 36,8 48,8 49,1 52,5 93,2 93,8 102,0
В. Колонна движущихся автомобилей
18 48,3 50,8 52,0 68,4 72,5 74,5 137,3 146,4 151,0
24 37,7 38,9 40,2 53,6 55,9 57,1 108,1 113,2 115,8
30 30,8 31,6 38,0 44,0 45,4 53,3 88,9 92,3 93,8
33 28,1 29,9 36,9 40,3 42,3 52,1 81,7 84,4 90,2
36 26,0 29,0 35,6 37,3 41,1 50,5 75,4 77,8 88,1
48 21,6 26,8 30,8 30,2 37,9 43,5 57,9 66,2 80,3
66 23,3 23,5 28,4 32,9 33,1 40,4 50,5 59,4 69,3
Примечание — Промежуточные значения эквивалентных нагрузок следует определять интерполяцией.
Приложение К
(обязательное)
Методика определения горизонтального (бокового) давления грунта на береговые опоры (устои) от транспортных средств
железных и автомобильных дорог
К.1  Вариант I. Случай расположения на призме обрушения подвижного состава железных дорог
Горизонтальное (боковое) давление F, кН, следует определять по формулам:
а) для однопутных устоев при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке (рисунок К.1 а))
(К.1)
б) для многопутных устоев при несимметричной (относительно оси устоя) нагрузке (рисунок К.1 б))
+(К.2)
где  — давление распределенной на длине шпал (2,70 м) временной вертикальной нагрузки, кПа;
τn— коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта засыпки по 6.3.3;
h1, h2— высота устоя, в пределах которой площадь давления имеет переменную ширину, м;
b — ширина однопутного устоя или удвоенное наименьшее расстояние от вертикальной оси нагрузки до ближайшей боковой грани устоя при несимметричном загружении, м;
— равномерно распределенная нагрузка, кН/м, от подвижного состава на призме обрушения (по приложению Д);
b1 = 2,70 + h2  — удвоенное расстояние от оси пути до точки пересечения линии распространения нагрузки с боковой, удаленной от пути гранью устоя, м, но не более удвоенного наибольшего расстояния от оси пути до боковой грани устоя.
Если h2 = h, то принимается 2 = .
Плечи сил F1, F2, F3 и F4, считая от рассматриваемого сечения (на чертеже — подошвы фундамента), следует определять по формулам:
(К.3)
(К.4)
(К.5)
(К.6)

Рисунок К.1 — Схема загружения для определения горизонтального (бокового) давления грунта на береговые опоры (устои):
a — при расположении на призме обрушения подвижного состава железных дорог для однопутных устоев при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке;
б — то же, для многопутных устоев при несимметричной(относительно оси устоя) нагрузке;
в — при расположении на призме обрушения автомобильной и гусеничной нагрузок и стенки перпендикулярно направлению движения (с — длина соприкасания колес или гусениц с покрытием проезжей части вдоль оси моста)
На рисунке К.1 в) угол β представляет наклон к вертикальной плоскости скольжения грунта за устоем.
Значения коэффициентов , 1, 2 и , 1, 2 в зависимости от соответствующих значений высоты h, h1, h2 следует принимать по таблице К.1.
Примечание — Для многопутного устоя общее давление от временной нагрузки определяется как сумма давлений, получаемых по формуле (К.2) для каждого из путей в отдельности при соответствующих значениях b, b1, h, h1, h2.
Таблица К.1
h, h1, h2, м , 1, 2 , 1, 2 h, h1, h2, м , 1, 2 , 1, 2
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15 0,85
0,75
0,67
0,61
0,57
0,53
0,49
0,46
0,44
0,42
0,40
0,38
0,37
0,35
0,34 0,53
0,55
0,56
0,58
0,59
0,60
0,60
0,61
0,62
0,62
0,63
0,64
0,64
0,64
0,65 16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30 0,33
0,32
0,31
0,30
0,29
0,28
0,27
0,27
0,26
0,25
0,25
0,24
0,23
0,23
0,22 0,65
0,66
0,66
0,66
0,67
0,67
0,67
0,67
0,68
0,68
0,68
0,68
0,69
0,69
0,69
К.2  Вариант II. Случай расположения на призме обрушения колесной и гусеничной автомобильных нагрузок
При отсутствии переходных плит от насыпи на устой давление от транспортных средств автомобильных дорог на призме обрушения следует принимать распределенным на площадки опирания.
К.2.1 При расположении стенки устоя перпендикулярно к направлению движения давление от каждого ряда колес или гусениц распределяется на площадки опирания размерами cb,
где  с  — длина соприкасания с покрытием проезжей части колес или гусениц вдоль оси моста (рисунок К.1 в)), принимаемая, м:
для колес тележек нагрузки АК — 0,2;
для колес автомобилей нагрузки АБ — по таблице 14;
для колесной нагрузки НК-80 — 3,8;
для гусеничной нагрузки НГ-60 — 5,0;
b— ширина, равная расстоянию между внешними гранями колес (для тележек нагрузки АК, автомобилей нагрузки АБ, колесных нагрузок НК-112, НК-80) или гусениц (для гусеничной нагрузки НГ-60).
В случаях когда сосредоточенное давление распределяется в стороны вдоль рассчитываемой стенки устоя (например, устои с откосными крыльями), его учитывают с коэффициентом , зависящим от отношения b/h (где h — высота стенки), по таблице К.2.
В устоях с обратными стенками, расположенными параллельно оси моста, коэффициент не учитывается.
Таблица К.2
b/h b/h
0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,50 0,327
0,360
0,389
0,414
0,437
0,459
0,505
0,544
0,576
0,602
0,668 0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,20
1,50
2,00
3,00
4,00
Св. 4,00 0,681
0,710
0,735
0,754
0,772
0,810
0,840
0,875
0,900
0,950
1,000
К.2.2 В случае расположения стенки устоя параллельно оси моста давление от каждого ряда колес вдоль моста и каждой полосы гусеницы распределяется на площадки опирания размерами ad,
где  a— длина, принимаемая для нагрузок, м:
АК — h + 15;
АБ — h + c, но не более базы автомобиля;
НК-112, НК-80 — 3,8;
НГ-60 — 5,0;
h, c  — по К.2.1;
d— ширина колеса или гусеницы рассматриваемых нагрузок, м.
Во всех случаях длина a не должна превышать длину рассчитываемого участка стенки.
При наличии переходных плит (от насыпи на устой) опирание на грунт (вдоль оси моста) следует учитывать на половине длины плиты со стороны насыпи, при этом давление следует принимать только от части подвижной нагрузки, расположенной на этой половине, и считать его приложенным посередине длины опирания.
Приложение Л
(обязательное)
Аэродинамический коэффициент лобового сопротивления
Таблица Л.1
Части или элементы пролетных строений и опор мостов Значения аэродинамического коэффициента лобового сопротивления cw
Главные фермы сквозных пролетных строений балочной и арочной систем: а) железнодорожных с ездой: понизу, при наличии на них поезда 2,15
при отсутствии поезда 2,55
поверху, при расстоянии между осями ферм от 2 до 4 м соответственно 2,15–2,45
б) автодорожных 2,80
Балочная клетка и мостовое полотно проезжей части пролетных строений: а) железнодорожных 1,85
б) автодорожных 1,60
Пролетные строения со сплошными балками: а) железнодорожные: однопутные с ездой поверху 1,90
два однопутных с ездой поверху, установленные на общих опорах двухпутного моста 2,10
однопутные в виде замкнутой коробки 1,50
однопутные с ездой понизу 2,25
двухпутные с ездой понизу 2,45
б) автодорожные с ездой поверху: с плоскими главными балками 1,70
с одной коробчатой балкой 1,50
с двумя коробчатыми балками 1,75
Прогоны деревянных мостов 1,95
Железнодорожный подвижной состав, находящийся на пролетном строении с ездой: а) понизу 1,50
б) поверху 1,80
Каменные, бетонные и железобетонные опоры мостов: а) поперек моста: при прямоугольном сечении 2,10
то же, но с обтекателями в носовой и кормовой частях
при круглом сечении 1,75
1,40
в виде двух круглых столбов 1,80
б) вдоль моста при прямоугольном сечении 2,10
Деревянные сквозные опоры мостов:
а) башенного типа:
поперек моста 3,20
вдоль оста 2,40
Окончание таблицы Л.1
Части или элементы пролетных строений и опор мостов Значения аэродинамического коэффициента лобового сопротивления cw
б) однорядные и сдвоенные:
поперек моста 2,50
вдоль оста 1,50
Стальные опоры:
а) однорядные:
поперек моста 2,50
вдоль моста 1,80
б) башенные сквозные при количестве поверхностей (поперек направления ветра) от двух до четырех 2,10–3,00
Перильные ограждения: а) на мостах с ездой поверху для поверхностей: не защищенных от ветра 1,4
закрытых от ветра подвижным составом 0,8
б) на мостах с ездой понизу: с наветренной стороны, не закрытой элементами сквозных ферм 1,4
то же, закрытой элементами сквозных ферм 1,1
то же, закрытой элементами сквозных ферм и подвижным составом 0,6
Примечание — Для опор, состоящих по высоте из нескольких ярусов, имеющих различные конструктивные формы, ветровую нагрузку необходимо определять для каждого яруса отдельно с учетом соответствующего значения аэродинамического коэффициента лобового сопротивления.
Приложение М
(обязательное)
Нормативная ледовая нагрузка
М.1 Нагрузку от льда на опоры мостов следует определять на основе исходных данных по ледовой обстановке в районе расположения сооружения для периода с наибольшими ледовыми воздействиями, при этом период натурных наблюдений должен быть не менее 5 лет.
Пределы прочности льда следует определять по опытным данным.
При отсутствии опытных данных допускается принимать:
а) предел прочности льда на раздробление (с учетом местного смятия) Rz1, кПа:
735— в начальной стадии ледохода (при первой подвижке);
441— при наивысшем уровне ледохода;
б) предел прочности льда на изгиб Rm1 — 70 % от соответствующих значений прочности льда на раздробление.
М.2 Равнодействующую ледовой нагрузки необходимо прилагать в точке, расположенной ниже расчетного уровня воды на 0,3t, где t — расчетная толщина льда, м, принимаемая равной 0,8 максимальной за зимний период толщины льда обеспеченностью 1 %.
М.3 Нагрузку от движущихся ледяных полей на опоры мостов с вертикальной передней гранью, кН, необходимо принимать по наименьшему значению из определяемых по формулам:
— при прорезании опорой льда
F1 = ψ1Rznbt;(М.1)
— при остановке ледяного поля опорой
(М.2)
где  ψ1, ψ2  — коэффициенты формы, определяемые по таблице М.1;
Rzn— сопротивление льда раздроблению, установленное для районов строительства, кПа;
b— ширина опоры на уровне действия льда, м;
t—  толщина льда, м;
v— скорость движения ледяного поля, м/с, определяемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии — принимаемая равной скорости течения воды;
A— площадь ледяного поля, м2, устанавливаемая по натурным наблюдениям в месте перехода или вблизи от него.
Таблица М.1
Коэффициент Значение коэффициентов формы для опор с носовой частью, имеющей в плане форму
многоугольника прямоугольника треугольника с углом заострения в плане
45 60 75 90 120 150
1 0,90 1,00 0,54 0,59 0,64 0,69 0,77 1,00
2 2,4 2,7 0,2 0,5 0,8 1,0 1,3 2,7
При отсутствии натурных данных площадь ледяного поля допускается принимать А = 1,75, где l — длина пролета, м, а при уклонах участков водной поверхности i 0,007
А = 1,02tRmn,(М.3)
где  Rmn  — предел прочности льда на изгиб, установленный для района строительства, кПа.
М.4 При движении ледяного поля под углом 80° к оси моста нагрузку от льда на вертикальную грань опоры необходимо уменьшать путем умножения ее на sin.
М.5 Давление льда на опору, имеющую в зоне действия льда наклонную поверхность, следует определять:
а) горизонтальную составляющую Fx, кН, — по наименьшему значению, определенному по формуле (М.3) и по формуле
Fx = Rmnt2tg;(М.4)
б) вертикальную составляющую Fz, кН, — по формуле
(М.5)
где  — коэффициент, принимаемый равным но не менее 1;
β— угол наклона к горизонту режущего ребра опоры;
Rmn, b, t  — принимают по М.1 – М.3.
М.6 При сложной ледовой обстановке в районе проектируемого мостового перехода в необходимых случаях следует учитывать нагрузки от:
— остановившегося при навале на опору ледяного поля, когда кроме течения воды происходит воздействие на поле ветра;
— давления зажорных масс;
— примерзшего к опоре (сваям или свайным кустам) ледяного покрова при колебаниях уровня воды;
— ледяного покрова при его температурном расширении и наличии с одной стороны опоры поддерживаемой майны льда — на податливые (гибкие) опоры.
Указанные нагрузки следует определять по ТКП 45-3.04-170.
М.7 При расположении в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового или близкого к нему очертания (рисунок М.1) давление от прорезания льда при его первой подвижке на низовую (вторую) по течению реки опору допускается принимать в размере æF1, где æ — коэффициент уменьшения давления на низовую (вторую) опору, зависящий от отношения (здесь a0 — расстояние между осями опор; D — диаметр опор); F1 — давление от прорезания льда на верховую (первую) по течению опору (М.3).

Рисунок М.1
Значения коэффициента æ следует принимать по таблице М.2.
Таблица М.2
1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8
æ 0,200 0,204 0,212 0,230 0,280 0,398 0,472 0,542 0,608
1,9 2,0 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 и более
æ 0,671 0,730 0,785 0,836 0,884 0,928 0,968 1
Примечание — Промежуточные значения определяют интерполяцией.
Приложение Н
(справочное)
Коэффициент сочетаний для временных нагрузок и воздействий
Таблица Н.1
Номера нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета Номера комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь с наиболее неблагоприятными Коэффициент при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий
№ 7 (временные вертикальные нагрузки) № 8 (давление грунта от подвижного состава) № 9 (центробежнаясила) № 10 (поперечные удары подвижного состава) № 11 (торможение или сила тяги) № 12 (ветровая нагрузка) № 13 (ледовая нагрузка) № 14 (нагрузка от навала судов) № 15 (температурные климатические воздействия) № 16 (строительные нагрузки) S (трениеили сопротивление сдвигу в опорных частях)
7 и 8 9 1 1 1 — — — — — — — —
10* 1 1 — 1 — — — — — — —
9, 11, 12 и 15 0,8 0,8 0,8 — 0,7 — — 0,7 — —
9, 12, 13, 15 и S 0,8 0,8 0,8 — — 0,7 — 0,7 — 0,7
10, 13, 15 и S 0,8 0,8 — 0,7 — — 0,7 — 0,7 — 0,7
10 и 14 0,8 0,8 — 0,7 — — — 0,7 — — —
11, 12 и 15 0,8 0,8 — — 0,7 — — 0,7 — —
12, 13 и 15 0,8 0,8 — — — 0,7 — 0,7 — —
Продолжение таблицы Н.1
Номера нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета Номера комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь с наиболее неблагоприятными Коэффициент при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий
№ 7 (временные вертикальные нагрузки) № 8 (давление грунта от подвижного состава) № 9 (центробежнаясила) № 10 (поперечные удары подвижного состава) № 11 (торможение или сила тяги) № 12 (ветровая нагрузка) № 13 (ледовая нагрузка) № 14 (нагрузка от навала судов) № 15 (температурные климатические воздействия) № 16 (строительные нагрузки) S (трениеили сопротивление сдвигу в опорных частях)
9 11, 12 и 15 0,8 0,8 0,8 — 0,7 — — 0,7 — —
12, 13, 15 и S 0,8 0,8 0,8 — — 0,7 — 0,7 — 0,7
14 0,8 0,8 0,8 — — — — 0,7 — — —
10* 7, 8, 13, 15 и S 0,7 0,7 — 0,8 — — 0,7 — 0,7 — 0,7
7, 8 и 14 0,7 0,7 — 0,8 — — — 0,7 — — —
11 7–9, 12 и 15 0,8 0,8 0,8 — 0,8 — — 0,7 — —
12** 7–9 0,7 0,7 0,7 — — — — — — —
7, 8, 11 и 15 0,7 0,7 — — 0,7 — — 0,7 — —
7–9, 13, 15 и S 0,7 0,7 0,7 — — 0,7 — 0,7 — 0,7
13, 15, 17 и S — — — — 0,7 — 0,7 1 0,7
15–17 и S — — — — — — — 0,7 1 0,7
Продолжение таблицы Н.1
Номера нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета Номера комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь с наиболее неблагоприятными Коэффициент при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий
№ 7 (временные вертикальные нагрузки) № 8 (давление грунта от подвижного состава) № 9 (центробежнаясила) № 10 (поперечные удары подвижного состава) № 11 (торможение или сила тяги) № 12 (ветровая нагрузка) № 13 (ледовая нагрузка) № 14 (нагрузка от навала судов) № 15 (температурные климатические воздействия) № 16 (строительные нагрузки) S (трениеили сопротивление сдвигу в опорных частях)
13 — — — — — — — 1 — — — —
7-9, 12, 15 и S 0,7 0,7 0,7 — — 0,7 — 0,7 — 0,7
7, 8, 10, 15 и S 0,7 0,7 — 0,7 — — 0,7 — 0,7 — 0,7
12, 15 и S — — — — — 0,7 — 0,7 — 0,7
14 — — — — — — — — 1 — — —
7–9 0,7 0,7 0,7 — — — — 0,8 — — —
7, 8 и 10 0,7 0,7 — 0,7 — — — 0,8 — — —
15 — — — — — — — — — 1 — —
7–9, 11 и 12 0,7 0,7 0,7 — 0,7 — — 0,8 — —
7–9, 12, 13 и S 0,7 0,7 0,7 — — 0,7 — 0,8 — 0,7
7, 8, 10, 13 и S 0,7 0,7 — 0,7 — — 0,7 — 0,8 — 0,7
12, 13, 16 и S — — — — — 0,7 — 0,8 1 0,7
12, 16, 16 и S — — — — — — — 0,8 1 0,7
Окончание таблицы Н.1
Номера нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета Номера комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь с наиболее неблагоприятными Коэффициент при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий
№ 7 (временные вертикальные нагрузки) № 8 (давление грунта от подвижного состава) № 9 (центробежнаясила) № 10 (поперечные удары подвижного состава) № 11 (торможение или сила тяги) № 12 (ветровая нагрузка) № 13 (ледовая нагрузка) № 14 (нагрузка от навала судов) № 15 (температурные климатические воздействия) № 16 (строительные нагрузки) S (трениеили сопротивление сдвигу в опорных частях)
16 — — — — — — — — — 1 —
12, 13, 15 и S — — — — — 0,7 — 0,7 1 0,7
12, 15 и S — — — — — — — 0,7 1 0,7
S — — — — — — — — — — — 1
7–9, 12, 13, 15 0,7 0,7 0,7 — — 0,7 — 0,7 — 0,8
7, 8, 10, 13, 15 0,7 0,7 — 0,7 — — 0,7 — 0,7 — 0,8
12, 13, 15, 16 — — — — — 0,7 — 0,7 1 0,8
12, 15, 16 — — — — — — — 0,7 1 0,8
 * При расположении мостов на кривых большого радиуса (когда центробежная сила невелика) нагрузку № 10 следует рассматривать как сопутствующую нагрузкам № 7 и № 8.
** См. 7.4.
Примечание — Над чертой указаны значения коэффициента сочетаний, принимаемые при проектировании железнодорожных мостов и мостов метрополитена, под чертой — автодорожных и городских мостов.
Приложение П
(обязательное)
Расчет бетонных и железобетонных конструкций
П.1 Расчетные случаи
П.1.1 Общий случай расчета прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента (при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании)
Расчет сечений в общем случае (рисунок П.1) должен производиться из условия
M (RbSb – ΣσsiSsi),(П.1)
при этом знак «плюс» перед скобкой принимается для внецентренного сжатия и изгиба, знак «минус» — для растяжения.
В условии (П.1):
М— в изгибаемых элементах — проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;
— во внецентренно сжатых и растянутых элементах — момент продольной силы N относительной оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, и проходящей:
во внецентренно сжатых элементах — через центр тяжести сечения наиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры;
во внецентренно растянутых элементах — через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от указанной прямой;
Sb— статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующей из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким, как и во внецентренно сжатых;
Ssi  — статический момент площади сечения i-го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;
σsi— напряжение в i-м стержне продольной арматуры, определяемое согласно требованиям настоящего пункта.

I – I — плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость,
проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 — точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 — точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре
Рисунок П.1 — Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности
Высота сжатой зоны х и напряжение σsi определяются из совместного решения уравнений:
(П.2)
(П.3)
В уравнении (П.2) знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» — для внецентренно растянутых.
Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении — условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в растянутой арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре (или внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре) должны лежать на одной прямой.
Если значение σsi, рассчитанное по формуле (П.3), для арматуры классов S800, S1200, S1400 превышает βRsi, то напряжение σsi следует определять по формуле
(П.4)
В случае когда определенное по формуле (П.4) напряжение в арматуре превышает Rsi, в условия (П.1) и (П.2) подставляют значение σsi, равное Rsi с учетом соответствующих коэффициентов условий работы.
Напряжение σsi вводится в расчетные формулы со знаком, полученным при расчете по формулам (П.3) и (П.4), при этом необходимо соблюдать следующие условия:
— во всех случаях Rsi σsi –Rsci;
— для предварительно напряженных элементов σsi σsсi, где σsсi — напряжение в арматуре, равное предварительному напряжению σ′sрi, уменьшенному на σsс,u.
В формулах (П.2) – (П.4):
Аsi— площадь сечения i-го стержня продольной арматуры, м2;
σspi— предварительное напряжение в i-м стержне продольной арматуры, принимаемое при коэффициенте γsp, назначаемом в зависимости от расположения стержня, МПа;
ξi— относительная высота сжатой зоны бетона, равная ξi = где h0i — расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого i-го стержня арматуры, и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения;
ω— характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле
ω = 0,85 – 0,008Rb;(П.5)
ξRi, ξeli  — относительная высота сжатой зоны, отвечающая достижению в рассматриваемом стержне напряжений, соответственно равных Rsi и βRsi; значения ξRi и ξeli определяют по формуле
(П.6)
здесь  σsR = Rsi + 400 – σspi – ∆σspi, МПа, — при определении ξRi;
σs,eli = βRsi – σspi, МПа, — при определении ξeli.
Значения ∆σspi и коэффициента β определяют при механическом, а также автоматизированных электротермическом и электромеханическом способах предварительного напряжения стержневой арматуры классов S800 и S1200 по формулам:
(П.7)
(П.8)
при иных способах предварительного напряжения стержневой арматуры классов S800, S1200, а также для проволочной и канатной арматуры класса S1400 при любых способах предварительного напряжения ∆σspi = 0, β = 0,8.
В формулах (П.7) и (П.8) σspi принимается при коэффициенте γsp < 1,0 с учетом потерь.
Примечание — Индекс i означает порядковый номер стержня арматуры.
Диаграмма зависимости σs = F(ξ) напряжения σs в арматурном элементе i от относительной высоты сжатой зоны для «мягких» сталей (физический предел текучести) приведена на рисунке П.2.
Диаграмма зависимости σs = F(ξ) напряжения σs в арматурном элементе i от относительной высоты сжатой зоны для «твердых» сталей (условный предел текучести при εs,ocт = 0,002) без предварительного напряжения приведена на рисунке П.3.
Диаграмма зависимости σs = F(ξ) напряжения σs в арматурном элементе i от относительной высоты сжатой зоны для «твердых» сталей (S800, S1200, S1400) при наличии предварительного напряжения приведена на рисунке П.4.


Рисунок П.2 — Диаграмма зависимости напряжения в арматурном элементе i от относительной высоты сжатой зоны для «мягких» сталей (S240, S400, S500) (физический предел текучести)



Рисунок П.3 — Диаграмма зависимости напряжения в арматурном элементе i от относительной высоты сжатой зоны для «твердых» сталей без предварительного напряжения (условный предел текучести при


 — предварительное напряжение с учетом всех потерь;

Рисунок П.4 — Диаграмма зависимости напряжения в арматурном элементе i от относительной высоты сжатой зоны для «твердых» сталей (S800, S1200, S1400) при наличии предварительного напряжения
П.1.2 Расчет прочности сечений изгибаемых железобетонных элементов, имеющих плоскость симметрии
П.1.2.1 Расчет прямоугольных сечений (рисунок П.5) при следует производить из условия
(П.9)
при этом высоту сжатой зоны x следует определять по формуле
(П.10)

Рисунок П.5 — Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
Здесь и в других формулах допускается высоту h0 принимать от равнодействующих усилий в арматуре Ap и As. При отсутствии напрягаемой арматуры h0 = h01.
Расчет продольного стыка плиты проезжей части ребристых пролетных строений автодорожных и городских мостов на прочность производится с введением к правой части формул (П.9) и (П.10) коэффициента условий работы, равного 0,8 — для бездиафрагменных и 0,9 — для диафрагменных пролетных строений.
П.1.2.2 Расчет тавровых, двутавровых и коробчатых сечений с плитой в сжатой зоне при следует производить в зависимости от положения границы сжатой зоны:
а) если граница сжатой зоны проходит в плите (рисунок П.6 а)), т. е. соблюдается условие
(П.11)
расчет производится как для прямоугольного сечения шириной в соответствии с П.1.2.1;
б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (рисунок П.6 б)), т. е. условие (П.11) не соблюдается, расчет должен выполняться из условия
(П.12)
при этом высоту сжатой зоны бетона х следует определять по формуле
(П.13)

Рисунок П.6 — Форма сжатой зоны в сечениях железобетонных элементов с плитой в сжатой зоне:
a — при расположении границы сжатой зоны в плите;
б — то же, в ребре
П.1.2.3 Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при количестве продольных стержней не менее шести), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов в соответствии с П.1.4.3, принимая вместо Nеcη значение изгибающего момента M, а значение продольной силы N = 0.
П.1.2.4 Если рабочая напрягаемая арматура в изгибаемых железобетонных элементах автодорожных мостов не имеет сцепления с бетоном, то расчет сечений по прочности производится согласно П.1.2.1 и П.1.2.2, при этом в соответствующие формулы вместо расчетного сопротивления растяжению напрягаемой арматуры Rp применяется значение σp1 установившегося (за вычетом всех потерь) предварительного напряжения в напрягаемой арматуре.
Кроме этого, в составных по длине конструкциях следует дополнительно производить расчет по формулам сопротивления упругих материалов на расчетные нагрузки (с коэффициентом надежности по нагрузке), включая усилие от предварительного напряжения. На всех стадиях работы в стыках, не армированных ненапрягаемой арматурой, не допускаются растягивающие напряжения в зонах, где эти напряжения возникают от внешней нагрузки.
П.1.3 Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов
П.1.3.1 Внецентренно сжатые бетонные элементы с начальным эксцентриситетом ec r (см. 9.3.24) следует рассчитывать по устойчивости при соблюдении условия
N φRbAb,(П.14)
где  φ— коэффициент, принимаемый по 9.3.24;
Ab  — площадь сжатого сечения элемента, м2.
П.1.3.2 Расчет по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов при ec > r (r — ядровое расстояние по 9.3.24) производится в зависимости от положения нейтральной оси и значения a, определяемого по формуле
a = ac – ecη,(П.15)
где  a— расстояние от точки приложения продольной силы N до наиболее сжатой грани сечения с учетом коэффициента η, определяемое согласно 9.3.23;
ac  — расстояние от оси, проходящей через центр тяжести всего сечения, до наиболее сжатой грани, м;
ec— начальный эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести всего сечения, м.
При этом равнодействующая внешних сил должна находиться в пределах поперечного сечения элемента при соблюдении условия
ecη 0,8ac.(П.16)
П.1.3.3 При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов таврового, двутаврового и коробчатого сечений с плитой в сжатой зоне (рисунок П.7) прочность сечения обеспечивается при соблюдении условия
(П.17)
при этом высота сжатой зоны определяется:
— при (нейтральная ось проходит в пределах ребра)
(П.18)
— при (нейтральная ось проходит в пределах сжатой плиты) для расчета по формулам (П.17) и (П.18) с заменой b на

Рисунок П.7 — Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента
При расчете внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения прочность обеспечивается при соблюдении условия
N Rbbx,(П.19)
при этом высота сжатой зоны определяется по формуле
x = h – 2ecη.(П.20)
Кроме расчета по прочности в плоскости действия изгибающего момента элемент должен быть проверен расчетом по устойчивости с изгибом из плоскости действия момента (см. 9.3.24).
П.1.4 Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов
П.1.4.1 Внецентренно сжатые железобетонные элементы с расчетным эксцентриситетом ec r (см. 9.3.24) следует рассчитывать по устойчивости и прочности исходя из следующих условий:
а) расчет по устойчивости:
при наличии сцепления арматуры с бетоном
(П.21)
при отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном
(П.22)
б) расчет по прочности:
при наличии сцепления арматуры с бетоном
(П.23)
при отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном
(П.24)
В формулах (П.21) – (П.24):
N— продольное сжимающее усилие от расчетных нагрузок (без учета усилия предварительного напряжения), кН;
φ— коэффициент продольного изгиба, принимаемый по 9.3.24;
Rb— расчетное сопротивление бетона сжатию при расчете по прочности, МПа, принимаемое по таблице 23;
Ab— полная площадь сечения элемента, м2 (если площадь сечения арматуры превышает 3 %, то Ab заменяют на
Rsc, Rpc  — расчетные сопротивления арматуры сжатию, МПа, принимаемые по 9.4.3;
σpc— учитываемое в расчете, согласно 9.4.7, напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне, МПа;
σpc1— установившееся предварительное напряжение в напрягаемой арматуре после проявления всех потерь, МПа;


— площадь сечения соответственно всей ненапрягаемой и напрягаемой арматуры, м2;
n1— отношение модулей упругости, принимаемое по 9.2.20.
П.1.4.2 Расчет по прочности внецентренно сжатых железобетонных элементов таврового, двутаврового и коробчатого поперечного сечения с плитой в сжатой зоне с эксцентриситетом es > r при и ξ ξy (рисунки П.6 и П.8) следует производить, используя условие
+(П.25)
и определять e0 по формуле
e0 = e + ec (η – 1),(П.26)
где  N— продольная сила, кН;
η— коэффициент, определяемый по 9.3.23;
e— расстояние от точки приложения силы N до равнодействующей усилий в растянутой арматуре, м;
ec— начальный эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести всего сечения (с учетом случайного эксцентриситета согласно 9.3.21), м;
σpc  — сжимающее напряжение в напрягаемой арматуре, МПа, расположенной в зоне, сжатой от внешней нагрузки, согласно 9.4.7.
Для прямоугольных сечений в формуле (П.25) принимается

Рисунок П.8 — Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности
Высоту сжатой зоны бетона x следует определять по формуле
(П.27)
Знаки при усилиях в формуле (П.27) соответствуют расположению силы N вне сечения.
При расчете двутавровых сечений с плитой в растянутой зоне свесы плиты не учитываются. Кроме расчета по прочности в плоскости действия изгибающего момента следует производить расчет по устойчивости с изгибом из плоскости действия момента.
Учет работы сжатой ненапрягаемой арматуры следует производить по 9.4.7. Однако если без учета этой арматуры а с ее учетом то расчет по прочности допускается производить, используя условие
(П.28)
Расчет на прочность внецентренно сжатых предварительно напряженных элементов при предварительном напряжении заменяется расчетом на нормативную нагрузку по образованию продольных трещин под нормативной нагрузкой (П.2.1.2) с ограничением сжимающих напряжений в бетоне значениями Rb;mc1, соответствующими классу передаточной прочности бетона.
П.1.4.3 Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения при отношении внутреннего r1 и наружного r2 радиусов r1/r2 0,5 с ненапрягаемой арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при количестве продольных стержней не менее шести), производится в зависимости от относительной площади сжатой зоны бетона, определяемой по формуле
(П.29)
В зависимости от значений ξcir в расчетах используются приведенные условия:
а) при 0,15 < < 0,60
(П.30)
б) при ξcir = 0,15
(П.31)
где (П.32)
в) при ξcir 0,6
Ne0 (П.33)
где (П.34)
В формулах (П.29) – (П.34):
Ab— площадь бетона кольцевого сечения, м2;
As,tot  — площадь сечения всей продольной арматуры, м2;
rs— радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней рассматриваемой арматуры, м;

Эксцентриситет продольной силы e0 определяется с учетом прогиба элемента согласно 9.3.21 – 9.3.23 и П.1.4.2.
При расчете элементов кольцевого сечения на совместное воздействие внецентренного сжатия и изгиба при соблюдении указанных выше требований к сечению при ненапрягаемой арматуре допускается использовать формулы (П.29) – (П.34), рекомендованные для расчета кольцевых сечений на внецентренное сжатие, но с учетом измененного значения эксцентриситета e0, вызванного дополнительным влиянием суммарного изгибающего момента M, принимаемого по результирующей эпюре моментов с учетом принятого расположения сил, вызывающих изгиб элемента. При этом суммарное значение эксцентриситета e0, входящего в формулы (П.30), (П.31) и (П.33), для конкретных сечений определяется с учетом суммарных значений моментов и нормальных сил для этих сечений. При определении значения критической силы Ncr, входящей в формулу (48) для определения коэффициента η, учитывающего влияние прогиба на прочность сечения, необходимо учитывать значение коэффициента φi по формуле (51).
П.1.4.4 Расчет элементов сплошного сечения с косвенным армированием и с ненапрягаемой продольной арматурой следует производить согласно требованиям П.1.4.1 Б) и П.1.4.2. В расчет следует вводить часть бетонного сечения, ограниченную крайними стержнями сеток поперечной арматуры или спиралью (считая по ее оси), и подставлять в расчетные формулы вместо Rb приведенную призменную прочность Rb,red. Гибкость элементов с косвенным армированием не должна превышать при армировании: сетками — 55, спиралью — 35 (где ief — радиус инерции вводимой в расчет части сечения).
Значения Rb,red следует определять по формулам:
а) при армировании сварными поперечными сетками
Rb,red = Rb + φμs,xyRs,(П.35)
(П.36)
В формулах (П.35) и (П.36):
Rs— расчетное сопротивление растяжению арматуры сеток;
nx, Asx, lx— соответственно количество стержней, площадь поперечного сечения и длина стержней сетки в одном направлении (считая в осях крайних стержней);
ny, Asy, ly  — то же, в другом направлении;
Aef— площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток (считая по осям крайних стержней), м2;
S— расстояние между сетками (считая по осям стержней), если устанавливается одна сетка, то значение s принимается равным 0,07 м;
— коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле
(П.37)
при (П.38)
В формуле (П.38) Rs и Rb принимаются в мегапаскалях, μ = μs,xy.
Площади поперечного сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлениях должны различаться не более чем в 1,5 раза;
б) при армировании спиральной или кольцевой арматурой
(П.39)
где  Rs— расчетное сопротивление арматуры спирали;
ec— эксцентриситет приложения продольной силы (без учета влияния прогиба);
μ— коэффициент армирования, определяемый по формуле
(П.40)
здесь  As,cir  — площадь поперечного сечения спиральной арматуры, м2;
def— диаметр части сечения внутри спирали, м;
s— шаг спирали, м.
При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться требованиями 9.3.23, определяя момент инерции для части их сечения, ограниченной крайними стержнями сеток или заключенной внутри спирали. Значение Ncr, определенное по формуле (49), необходимо умножить на коэффициент (где cef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения), а при определении δ выражение в формуле (52) следует заменить на (где Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная с учетом Aef и Rb,red, превышает его несущую способность, определенную по полному сечению Ab и с учетом Rb (но без учета косвенной арматуры). Кроме этого, косвенное армирование должно соответствовать конструктивным требованиям 9.6.8.17.
П.1.4.5 При расчете элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона. Этот расчет следует производить согласно требованиям П.1.4.1 Б) и П.1.4.2 под эксплуатационной нагрузкой (при γf = 1), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая вместо Rb и Rs расчетные сопротивления Rbn и Rsn для предельных состояний второй группы, а также принимая расчетное сопротивление арматуры сжатию равным Rsc,ser, но не более 400 МПа.
П.1.5 Расчет центрально растянутых элементов
При расчете сечений центрально растянутых железобетонных элементов все расчетное усилие должно полностью восприниматься арматурой, при этом требуется соблюдение условия
N RsAs + RpAp,(П.41)
где N — продольное растягивающее усилие, приложенное центрально, кН.
П.1.6 Расчет внецентренно растянутых элементов
Расчет сечений внецентренно растянутых железобетонных элементов следует производить в зависимости от положения продольной силы N исходя из следующих условий:
а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в соответствующей арматуре (рисунок П.9 а)), причем все сечение растянуто, то в этом случае вся расчетная сила должна быть полностью воспринята арматурой и расчет следует производить, используя условия:
(П.42)
(П.43)
б) если продольная сила N приложена за пределами расстояний между равнодействующими усилий в соответствующей арматуре (рисунок П.9 б)) с расположением нейтральной оси в пределах ребра, то прочность сечения следует устанавливать из условия
(П.44)
Высоту сжатой зоны бетона x следует определять по формуле
(П.45)
Если полученное из расчета по формуле (П.45) значение x > ξyh0, то в условие (П.44) подставляют x > ξyh0, где ξy определяется согласно 9.4.8.
Учет работы сжатой арматуры следует производить согласно 9.4.7. Однако если без учета этой арматуры величина а с учетом ее то расчет по прочности следует производить из условия
(П.46)

Рисунок П.9 — Схема усилий и эпюра напряжений в сечении,
нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного
элемента, при расчете его по прочности:
a — продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре;
б — то же, за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре
П.1.7 Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента
Расчет по прочности наклонных сечений следует производить с учетом переменности сечения:
— на действие поперечной силы между наклонными трещинами (П.1.7.1) и по наклонной трещине (П.1.7.1 В));
— на действие изгибающего момента по наклонной трещине для элементов с поперечной арматурой (П.1.7.1 А)).
П.1.7.1 Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы
А) Для железобетонных элементов с поперечной арматурой должно быть соблюдено условие, обеспечивающее прочность по сжатому бетону между наклонными трещинами:
Q 0,3φw1φb1Rbbh0,(П.47)
где  Q— поперечная сила на расстоянии не менее h0 от оси опоры, кН;
φwi = 1 + ηn1μw, при расположении хомутов нормально к продольной оси φwi 1,3,
здесь η = 5— при хомутах, нормальных к продольной оси элемента;
η = 10  — то же, наклонных под углом 45°;
n1— отношение модулей упругости арматуры и бетона;

Asw  — площадь сечения ветвей хомутов, расположенных в одной плоскости, м2;
Sw— расстояние между хомутами по нормали к ним, м;
b— толщина стенки (ребра), м;
h0— рабочая высота сечения, м.
Коэффициент φb1 определяют по формуле
φb1 = 1 – 0,01Rb.
Б) Расчет наклонных сечений элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы (рисунок П.10) следует производить из условий:
— для элементов с ненапрягаемой арматурой
(П.48)
— для элементов с напрягаемой арматурой при наличии ненапрягаемых хомутов
(П.49)
В формулах (П.48) и (П.49):
Q— максимальное значение поперечной силы от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;
ΣRswAsisinα, ΣRswAsw  — суммы проекций усилий всей пересекаемой ненапрягаемой (наклонной и нормальной к продольной оси элемента) арматуры при длине проекции сечения c, не превышающей 2h0;
ΣRpwApisin, ΣRpwApw— то же, в напрягаемой арматуре, имеющей сцепление с бетоном (если напрягаемая арматура не имеет сцепления с бетоном, то значение расчетного сопротивления Rpw следует принять равным установившемуся предварительному напряжению σpw1 в напрягаемой арматуре);
Rsw, Rpw— расчетные сопротивления ненапрягаемой и напрягаемой арматуры с учетом коэффициента ma4 или mp4, определяемых по 9.2.13;
— угол наклона стержней (пучков) к продольной оси элемента в месте пересечения наклонного сечения;
Qb— поперечное усилие, передаваемое в расчете на бетон сжатой зоны над концом наклонного сечения и определяемое по формуле
(П.50)
здесь  b, h0  — толщина стенки (ребра) или ширина сплошной плиты и расчетная высота сечения, пересекающего центр сжатой зоны наклонного сечения;
c— длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения на продольную ось элемента, определяемая сравнительными расчетами согласно требованиям П.1.7.1 В);
m— коэффициент условий работы, определяемый по формуле
(П.51)
но принимаемый не менее 1,3 и не более 2,5,
Rb,sh  — расчетное сопротивление на скалывание при изгибе (таблица 23);
τq— наибольшее скалывающее напряжение от нормативной нагрузки;
при τq 0,25Rb,sh проверку на прочность по наклонным сечениям допускается не производить, при τq > Rb,sh — сечение должно быть перепроектировано;
— усилие, воспринимаемое горизонтальной арматурой, Н;
(П.52)
здесь    — площадь горизонтальной напрягаемой и ненапрягаемой арматуры, см2, пересекаемой наклонным сечением под углом β.

Рисунок П.10 — Схема усилий в сечении, наклонном к продольной осижелезобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы:
a — с ненапрягаемой арматурой;
б — с напрягаемой арматурой
Значение коэффициента K определяется из условия
.(П.53)
В сечениях, расположенных между хомутами, при β = 90°

В) Невыгоднейшее наклонное сечение и соответствующую ему проекцию на продольную ось элемента следует определять посредством сравнительных расчетов из условия минимума поперечной силы, воспринимаемой бетоном и арматурой. При этом на участках длиной 2h0 от опорного сечения следует выполнять проверку наклонных сечений с углом наклона к опорному (вертикальному) сечению 45° — для конструкций с ненапрягаемой арматурой и 60° — с напрягаемой арматурой. При сосредоточенном действии нагрузки вблизи опоры наиболее опасное наклонное сечение имеет направление от нагрузки к опоре.
Г) При наличии напрягаемых хомутов угол наклона сечения к продольной оси элемента при дополнительной проверке по наклонным сечениям следует определять по формуле

где σmt  — значение главного растягивающего напряжения, МПа;
τb— значение касательного напряжения, МПа.
Д) Для железобетонных элементов без поперечной арматуры должно соблюдаться условие, ограничивающее развитие наклонных трещин:
(П.54)
Е) При расчете растянутых и внецентренно растянутых элементов при отсутствии в них сжатой зоны вся поперечная сила Q должна восприниматься поперечной арматурой.
При расчете внецентренно растянутых элементов при наличии сжатой зоны значение Qb, вычисленное по формуле (П.50), следует умножить на коэффициент kt, определяемый по формуле
(П.55)
но не менее 0,2 (N — продольная растягивающая сила).
П.1.7.2 Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающих моментов
А) Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту (рисунок П.11) следует производить, используя условия:
— для элементов с ненапрягаемой арматурой
M RsAszs + ΣRsAswzsw + ΣRsAsizsi;(П.56)
— для элементов с напрягаемой арматурой при наличии ненапрягаемых хомутов
M RpApzp + ΣRpApwzpw + ΣRsAswzsw + ΣRpApizpi,(П.57)
где  M— момент относительно оси, проходящей через центр сжатой зоны наклонного сечения, от расчетных нагрузок, расположенных по одну сторону от сжатого конца сечения;
zsw, zs, zsi, zpw, zp, zpi  — расстояния от усилий в ненапрягаемой и напрягаемой арматуре до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона в сечении, для которого определяется момент; остальные обозначения приведены в П.1.7.1 Б).
Продольная арматура стенок в расчете не учитывается.
Положение невыгоднейшего наклонного сечения следует определять путем сравнительных расчетов, проводимых, как правило, в местах обрыва или отгибов арматуры и в местах резкого изменения сечения.

Рисунок П.11 — Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента:
а — с ненапрягаемой арматурой;
б — с напрягаемой арматурой
Б) Для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, обеспеченных расчетом от образования нормальных трещин от нормативной нагрузки (при σbt < Rbt), расчет на действие момента допускается не производить.
В) При расчете по прочности на действие момента напрягаемую поперечную арматуру, не имеющую сцепления с бетоном, следует учитывать так же, как при расчете на поперечную силу по П.1.7.1 Б).
П.1.8 Расчет железобетонных элементов, работающих на кручение
П.1.8.1 Элемент, работающий на кручение, после образования трещин следует рассматривать как пространственную ферму, которая состоит из стержней продольной арматуры, являющихся параллельными поясами, и решетки из сжатых бетонных подкосов, образованных диагональными трещинами, и связывающих эти подкосы растянутых стержней поперечной арматуры.
П.1.8.2 Расчет элемента по прочности на кручение следует производить на основании уравнений равновесия внешних и внутренних сил, при этом рассматривают замкнутое коробчатое поперечное сечение. Толщина условной стенки коробчатого сечения должна быть не более толщины фактической стенки.
П.1.8.3 При расчете элементов, работающих на кручение, следует руководствоваться требованиями П2 к СНиП 3.06.07.
П.1.9 Расчет стыков на сдвиг
П.1.9.1 Клееные или бетонируемые стыки (плоские или с уступом) в изгибаемых составных по длине конструкциях следует рассчитывать на прочность при сдвиге по формуле
Q 0,45mshNa,(П.58)
где  Q— максимальное сдвигающее усилие от внешних нагрузок и предварительного напряжения в наклонной арматуре, взятых с коэффициентами надежности, соответствующими расчетам по первой группе предельных состояний;
0,45  — расчетное значение коэффициента трения бетона по бетону;
msh— коэффициент условий работы стыкового шва при сдвиге, определяемый для разных видов стыков по П.1.9.2;
Na— усилие, воспринимаемое площадью рабочего сечения стыка, соответствующей сжатой части эпюры нормальных напряжений, кН.
При этом коэффициенты надежности к усилиям, возникающим в напрягаемой арматуре (вместо указанных в таблице 11 и 6.3.2), принимаются равными: γ = 1±0,1 — при числе напрягаемых пучков (стержней) n 10 и при n > 10.
В рабочее сечение стыка входит сечение стенки (ребра) и продолжение ее в верхней и нижней плитах.
При условии пересечения стыка в пределах стенки наклонными пучками, расположенными в закрытых заинъецированных каналах, в рабочее сечение стыка могут быть включены также прилегающие к стенке участки вутов и плиты протяженностью с каждой стороны не более двукратной толщины плиты (без вутов) или стенки, если она тоньше плиты.
При учете совместной работы на сдвиг клееного стыка и жестких элементов (уступов, шпонок и т. п.), воспринимающих поперечную силу, несущую способность жестких элементов следует принимать с коэффициентом сочетания, равным 0,7. При этом усилие, воспринимаемое жестким элементом, не должно превышать половины величины поперечной силы, действующей на стык.
П.1.9.2 Коэффициенты условий работы msh в формуле (П.58) следует принимать равными:
1,2— для клееного плотного тонкого стыка с отверждением клеем;
1,0— для бетонируемого стыка без выпусков арматуры;
0,25— для клееного стыка с неотвержденным клеем с гладкой поверхностью торцов блоков;
0,45— то же, с рифленой поверхностью торцов блоков.
П.1.9.3 В стыках составных по длине пролетных строений не допускаются растягивающие напряжения от расчетных постоянных нагрузок, учитываемых при выполнении расчетов по первой группе предельных состояний.
П.1.10 Расчет на местное сжатие (смятие)
П.1.10.1 При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должно удовлетворяться условие
N φlocRb,locAloc,(П.59)
где  N— продольная сжимающая сила от местной нагрузки, кН;
loc— коэффициент, принимаемый равным: при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия — 1,00; при неравномерном распределении — 0,75;
Aloc— площадь смятия, м2;
Rb,loc  — расчетное сопротивление бетона смятию, МПа, определяемое по формуле
Rb,loc = 13,5φloc1Rbt;(П.60)
(П.61)
В формулах (П.60) и (П.61):
Rbt  — расчетное сопротивление бетона растяжению для бетонных конструкций, МПа;
Ad— расчетная площадь, м2, симметричная относительно площади смятия в соответствии со схемами, приведенными на рисунке П.12.

Рисунок П.12 — Схемы расположения расчетной площади Ad в зависимости от расположения площади смятия Aloc
П.1.10.2 При расчете на местное сжатие (смятие) элементов с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие
N Rb,redAloc,(П.62)
где  Aloc— площадь смятия, м2;
Rb,red  — приведенная прочность бетона осевому сжатию, МПа, определяемая по формуле
Rb,red  Rbφloc,b + φμRsφloc,s,(П.63)
здесь  
φ, μ  — соответственно коэффициент эффективности косвенного армирования и коэффициент армирования сечения сетками или спиралями (формулы (П.36), (П.37) и (П.40)) согласно П.1.4.4;

Aef— площадь бетона, м2, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, при этом должно соблюдаться условие Aloc < Aef Ad;
Ad— расчетная площадь, м2, симметричная по отношению к площади смятия Aloc и принимаемая не более указанной на рисунке П.12.
Остальные обозначения следует принимать согласно П.1.10.1.
Бетон конструкции в зоне передачи на него сосредоточенных усилий (см. рисунок П.12) должен быть рассчитан на местное сжатие (смятие), а также по трещиностойкости с учетом местных растягивающих напряжений согласно П.2.2.7.
П.1.11 Расчет на выносливость
П.1.11.1 Расчету на выносливость подлежат элементы железнодорожных мостов, мостов под пути метрополитена, совмещенных мостов и плиты проезжей части автодорожных и городских мостов; при толщине засыпки менее 1 м — ригели рам и перекрытия прямоугольных железобетонных труб, включая места их сопряжения со стенками.
На выносливость не рассчитывают:
— бетонные опоры;
— фундаменты всех видов;
— звенья круглых труб;
— прямоугольные трубы и их перекрытия при толщине засыпки 1 м и более;
— стенки балок пролетных строений;
— бетон растянутой зоны;
— арматуру, работающую только на сжатие;
— железобетонные опоры, в которых коэффициенты асимметрии цикла напряжений превышают в бетоне 0,6, в арматуре — 0,7.
П.1.11.2 Расчет на выносливость элементов (или их частей) предварительно напряженных железобетонных конструкций, отнесенных к категориям требований по трещиностойкости 2а или 2б (см. 9.5.1), по сечениям, нормальным к продольной оси, следует производить по приведенным ниже формулам, подставляя абсолютные значения напряжений и принимая сечения элементов без трещин:
а) при расчете арматуры растянутой зоны:
p,max = (p1 – el,c) + pg + pv map1Rp,(П.64)
(П.65)
б) при расчете бетона сжатой зоны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов:
(П.66)
bc,min = bc1 + bcg(П.67)
(знак напряжений при расчете статически неопределимых конструкций может изменяться на противоположный).
В формулах (П.64) – (П.67):
p,max, p,min— соответственно максимальное и минимальное напряжения в напрягаемой арматуре, МПа;
p1— установившиеся (за вычетом потерь) предварительные напряжения в напрягаемой арматуре растянутой зоны, МПа;
el,c— снижение напряжений в напрягаемой арматуре растянутой зоны от упругого обжатия бетона согласно П.1.11.3;
pg = n1btg— напряжения в арматуре от постоянной нагрузки, МПа;
pν = n1btν— напряжения в арматуре от временной нагрузки, МПа;
где n1  — отношение модулей упругости согласно 9.2.20;
map1— коэффициент условий работы арматуры, учитывающий влияние многократно повторяющейся нагрузки согласно 9.2.12;
Rp— расчетное сопротивление растяжению напрягаемой арматуры согласно 9.2.10;
bc,max, bc,min  — соответственно максимальное и минимальное сжимающие напряжения в бетоне, МПа;
bc1— установившиеся (за вычетом потерь) предварительные напряжения в бетоне сжатой зоны, МПа;
btg, bcg— напряжения в бетоне от постоянной нагрузки соответственно растянутой и сжатой зон, МПа;
btv, bcv— напряжения в бетоне от временной нагрузки соответственно растянутой и сжатой зон, МПа;
mb1— коэффициент условий работы бетона, учитывающий влияние многократно повторяющейся нагрузки согласно 9.1.9;
Rb— расчетное сопротивление бетона сжатию согласно 9.1.7.
Примечание — При расчете как на выносливость, так и на трещиностойкость, при определении напряжений в бетоне с учетом приведенного сечения, в формулах напряжения в арматуре, напрягаемой на упоры, принимают без их снижения от упругого обжатия бетона (если при расчете всю арматуру, имеющую сцепление с бетоном, включают в приведенные характеристики сечения).
П.1.11.3 Напряжения в напрягаемой арматуре следует вычислять с учетом их снижения от упругого обжатия бетона el,c, которое при одновременном обжатии бетона всей напрягаемой на упоры арматурой следует определять по формуле
el,c = n1bp.(П.68)
При натяжении арматуры на бетон в несколько этапов снижение предварительного напряжения в арматуре, натянутой ранее, следует определять по формуле
el,c = n1Δbm1.(П.69)
В формулах (П.68) и (П.69):
n1— отношение модулей упругости согласно 9.2.20;
bp— предварительное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры, вызываемое обжатием сечения всей арматуры, МПа;
Δb  — напряжение в бетоне на уровне центра тяжести арматуры, вызываемое натяжением одного пучка или стержня с учетом потерь, соответствующих данной стадии работы, МПа;
m1— количество одинаковых пучков (стержней), натянутых после пучка (стержня), для которого определяют потери напряжения.
П.1.11.4 Расчет на выносливость элементов железобетонных конструкций с ненапрягаемой арматурой производится по формулам сопротивления материалов без учета работы бетона растянутой зоны. Этот расчет допускается производить по формулам, приведенным в таблице П.1.
Формулы таблицы П.1 могут быть использованы для определения по их левым частям значений min и max при вычислении коэффициентов ρ, приведенных в таблицах 29, 31 и 36.
При расчете по формуле s mas1Rs следует учитывать требования П.1.11.1 о расчете на выносливость также и преимущественно сжатой арматуры при знакопеременных напряжениях.
Аналогичным образом следует выполнять расчет внецентренно растянутых элементов. При расчете центрально растянутых элементов все растягивающее усилие передается на арматуру.
Кроме расчета на выносливость, сечения должны быть рассчитаны по прочности.
Таблица П.1
Характер работы элемента Расчетные формулы
Изгиб в одной из главных плоскостей: проверка по бетону
проверка по арматуре
Осевое сжатие в бетоне
Внецентренное сжатие: проверка по бетону b mb1Rb
проверка по арматуре s mas1Rs
Примечания — Обозначения:
M, N— момент и нормальная сила;
Ired— момент инерции приведенного сечения относительно нейтральной оси без учета растянутой зоны бетона с введением отношения n к площади всей арматуры согласно 9.2.20;
x′— высота сжатой зоны бетона, м, определяемая по формулам упругого тела, без учета растянутой зоны бетона;
mb1, mas1  — коэффициенты, учитывающие асимметрию цикла напряжений в бетоне и в ненапрягаемой арматуре (с учетом сварных соединений) согласно 9.1.9 и 9.2.12, вводимые к расчетным сопротивлениям соответственно бетона Rb и арматуры Rs;
— расстояние от наружных соответственно растянутой и сжатой (или менее растянутой) граней до оси ближайшего ряда арматуры, м;
Ared— площадь приведенного поперечного сечения элемента, м2, с введением отношения n, согласно 9.2.20, к площади поперечного сечения всей арматуры.
П.2  Расчет бетонных и железобетонных мостовых конструкций по предельным состояниям второй группы
П.2.1 Расчет по образованию трещин
П.2.1.1 Трещиностойкость железобетонных конструкций мостов и труб обеспечивается ограничениями возникающих в элементах растягивающих и сжимающих напряжений, а в бетонных конструкциях — сжимающих напряжений.
Предельные значения указанных напряжений принимаются в зависимости от условий, которые необходимо обеспечить:
а) появление (образование) трещин в элементах конструкции недопустимо;
б) появление трещин с ограниченным раскрытием их по ширине допустимо (возможно).
П.2.1.2 Образование продольных трещин от нормальных сжимающих напряжений во всех конструкциях и на всех стадиях их работы недопустимо.
Возникающие от действующих нормативных нагрузок и воздействий нормальные сжимающие напряжения bx в сечениях элементов не должны превышать:
— в бетонных и железобетонных конструкциях с ненапрягаемой арматурой — расчетных сопротивлений Rb,mc2 (с учетом 9.2.20 и 9.5.5);
— в обжимаемой зоне бетона предварительно напряженных конструкций — расчетных сопротивлений Rb,mc1 (на стадии изготовления и монтажа) и Rb,mc2 (на стадии постоянной эксплуатации).
Возникающие в бетоне стенок предварительно напряженных балок главные сжимающие напряжения не должны во всех случаях превышать расчетное сопротивление бетона Rb,mc2.
П.2.1.3 Образование трещин, нормальных к продольной оси элемента (перпендикулярных направлению действия нормальных растягивающих напряжений), не допускается в конструкциях мостов, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2а, за исключением случая проверки на пропуск по мосту монтажного крана. При этом не исключается вероятность образования случайных поперечных трещин.
Для выполнения этих условий нормальные растягивающие напряжения в обжимаемом бетоне не должны превышать значений, указанных в таблице 40 и 9.5.5.
П.2.1.4 В конструкциях, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б, 3а, 3б и 3в, допускается образование поперечных трещин. При этом возможность образования поперечных трещин в конструкциях, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б и 3а, ограничивается двумя показателями, приведенными в таблице 40, — предельно допустимыми растягивающими напряжениями и расчетной шириной возможного раскрытия поперечных трещин.
Кроме этого, в предварительно напряженных конструкциях, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2б, следует обеспечивать «зажатие» поперечных трещин: предельные значения минимальных сжимающих напряжений в обжимаемом бетоне при отсутствии на мосту временной нагрузки должны быть не менее значений, приведенных в таблице 40.
П.2.1.5 Главные растягивающие напряжения в бетоне стенок предварительно напряженных балок должны ограничиваться с учетом отношения главных сжимающих напряжений mc к расчетному сопротивлению бетона сжатию Rb,mc2, рассматривая сечение как сплошное.
Предельные значения главных растягивающих напряжений в зависимости от отношения указанных величин следует принимать не более приведенных в таблице П.2.
Таблица П.2
Предельные значения главных растягивающих напряжений σmt, принимаемых в мостах
железнодорожных автодорожных и городских
0,52 0,68Rbt,ser, но не более 1,75 МПа 0,85Rbt,ser, но не более 2,15 МПа
0,80 0,42Rbt,ser 0,53Rbt,ser
Примечания
1  Для промежуточных значений отношения mc/Rb,mc2 предельные значения mt следует определять интерполяцией.
2  Предварительное значение главных растягивающих напряжений в бетоне зон, примыкающих к клееным стыкам в составных конструкциях пролетных строений, следует уменьшить на 10 %. Длина указанной зоны принимается равной высоте стыка в каждую сторону от стыка.
П.2.1.6 Главные сжимающие и главные растягивающие напряжения, указанные в П.2.1.2 и П.2.1.4, следует определять по формуле
(П.70)
где  bx— нормальное напряжение в бетоне, МПа, вдоль продольной оси от внешней нагрузки и от усилий в напрягаемой арматуре с учетом потерь;
by  — нормальное напряжение в бетоне, МПа, в направлении, нормальном к продольной оси элемента, от напрягаемых хомутов, наклонной арматуры и напряжений от опорной реакции, при этом распределение сжимающих усилий от опорной реакции следует принимать под углом 45°;
τb— касательное напряжение в бетоне стенки (ребра), МПа, определяемое по формуле
τb = τq + τt mb6Rb,sh ,(П.71)
здесь τq— касательные напряжения от поперечной силы, МПа, определяемой от внешней нагрузки и предварительного напряжения;
τt— то же, от кручения, МПа;
mb6— коэффициент, учитывающий воздействие поперечного обжатия бетона по 9.1.10;
Rb,sh  — расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе, принимаемое по таблице 23.
При расчете стенок (ребер) составных по длине балок с бетонными стыками на главные напряжения по формуле (П.70), входящие в формулу касательные напряжения по контакту между поперечно обжатым бетоном стыка и блоками следует ограничивать значениями, приведенными в формуле (П.71), в правую часть которой, наряду с коэффициентом mb6, необходимо вводить также коэффициент mb15. При необжатых стыках вместо коэффициента mb6 следует вводить коэффициент mb15. Сечение бетона омоноличивания допускается учитывать при расчете по предельным состояниям второй группы, если расчетом обоснована, и конструктивно обеспечена передача сдвигающего усилия по контакту бетона омоноличивания с бетоном блоков и если скалывающие напряжения в бетоне по контакту не превышают 0,5Rb,sh по таблице 23. Сечение инъецированного раствора в закрытых каналах допускается учитывать в расчете полностью.
Определение нормальных и касательных напряжений в элементах высотой, изменяющейся по длине пролета, следует выполнять с учетом переменности сечения.
П.2.2 Расчет по раскрытию трещин
П.2.2.1 Ширину раскрытия нормальных и наклонных к продольной оси трещин acr, см, в железобетонных элементах, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б, 3а, 3б и 3в, следует определять по формуле
(П.72)
где  — растягивающее напряжение, МПа, равное для ненапрягаемой арматуры напряжению s в наиболее растянутых (крайних) стержнях, для напрягаемой — приращению напряжений Δp после погашения обжатия бетона;
E— модуль упругости соответственно для ненапрягаемой (Es) и напрягаемой (Ep) арматуры, принимаемый по таблице 33;
ψ— коэффициент раскрытия трещин, определяемый в зависимости от радиуса армирования (учитывает влияние бетона растянутой зоны, деформации арматуры, ее профиль и условия работы элемента) и принимаемый по П.2.2.5;
Δcr  — предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин, см, принимаемое по таблице 40.
П.2.2.2 При определении ширины раскрытия трещин по формуле (П.72) при смешанном армировании значение /E с учетом растягивающих напряжений в ненапрягаемой арматуре s и приращения напряжений в напрягаемой арматуре Δp после погашения предварительного обжатия бетона до нуля определяется по формуле
(П.73)
где  ψ1— коэффициент раскрытия трещин для ненапрягаемой арматуры, принимаемый по П.2.2.5;
ψ2  — то же, для напрягаемой арматуры — по П.2.2.5.
П.2.2.3 Растягивающие напряжения s в поперечной и продольной арматуре стенок (ребер) балок допускается определять по формуле
(П.74)
где bt  — напряжение в предварительно напряженных балках, МПа, не имеющих напрягаемых хомутов, принимаемое равным главному растягивающему напряжению mt на уровне центра тяжести сечения, в балках с ненапрягаемой арматурой — равным касательному напряжению τ на том же уровне;
— коэффициент армирования стенки стержнями, пересекающими наклонное сечение (между вутами поясов), определяемый как отношение проекции площадей сечения этих стержней на нормаль к наклонному сечению — к площади бетона наклонного сечения;
— коэффициент, учитывающий перераспределение напряжений в зоне образования наклонных трещин, определяемый по формуле
(П.75)
здесь li   — длина предполагаемой наклонной трещины на участке между вутами поясов, см (в тавровых балках начало наклонного сечения принимается от крайнего, в сторону нейтральной оси, ряда растянутой арматуры); наклон трещин следует принимать по П.1.7.1 В) в поперечной арматуре на нормаль к наклонному сечению.
П.2.2.4 При определении ширины нормальных трещин в растянутой зоне предварительно напряженных элементов следует учитывать всю растянутую арматуру.
При определении ширины трещин в предварительно напряженных сваях допускается учитывать всю арматуру растянутой зоны.
Приращение растягивающего напряжения Δр в напрягаемой арматуре согласно П.2.2.1, возникающее после снижения под временной нагрузкой предварительного сжимающего напряжения в бетоне до нуля, допускается определять по формуле
(П.76)
где  bt  — растягивающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести площади растянутой зоны бетона, МПа;
p— коэффициент армирования, определяемый как отношение учитываемой в расчете площади поперечного сечения продольной арматуры к площади всей растянутой зоны бетона (арматура, не имеющая сцепления с бетоном, при вычислении p не учитывается).
При смешанном армировании напряжение в бетоне bt определяется на уровне центра тяжести той части площади растянутой зоны бетона, в пределах которой растягивающие напряжения не превышают 1,4bt,ser.
Напряжения в ненапрягаемой арматуре при смешанном армировании допускается определять по формуле

где  bts  — напряжения в бетоне на уровне центра тяжести части площади Abts растянутой зоны бетона, в пределах которой напряжения в бетоне превышают 1,4bt,ser;

П.2.2.5 Коэффициенты раскрытия трещин ψ следует принимать в зависимости от радиуса армирования Rr, см, равными:
0,35Rr— для гладкой стержневой арматуры арматурных пучков из гладкой проволоки и для стальных закрытых канатов;
  — для стержневой арматуры периодического профиля, проволок периодического профиля, пучков из этой проволоки, канатов класса К-7 и пучков из них и стальных канатов со спиральной и двойной свивкой, а также для любой арматуры в стенках.
П.2.2.6 При расчете ширины раскрытия нормальных трещин радиус армирования Rr, см, следует определять по формуле
(П.77)
где  Ar  — площадь зоны взаимодействия для нормального сечения, м2, принимаемая ограниченной наружным контуром сечения и радиусом взаимодействия r = 6d;
β— коэффициент, учитывающий степень сцепления арматурных элементов с бетоном согласно таблице П.3;
n— число арматурных элементов с одинаковым номинальным диаметром d;
d— диаметр одного стержня, м (включая случаи расположения стержней в группах).
Для непрямоугольных сечений с арматурой, равномерно распределенной по контуру, радиус взаимодействия r принимается равным 3d.
Для пучков и канатов d соответствует наружному контуру арматурного элемента, а r = 5d.
Таблица П.3
Вид армирования конструкции Коэффициент
Одиночные стержни (гладкие и периодического профиля), одиночные проволоки периодического профиля или арматурные канаты класса К-7 1,0
Вертикальные ряды из двух стержней (без просветов), группами из сдвоенных стержней (с просветами между группами стержней) 0,85
То же, из трех стержней (с просветами между группами стержней), стальные канаты со спиральной и двойной свивкой, пучки из арматурных канатов класса К-7 0,75
Пучки с количеством проволок до 24 включ. 0,65
Пучки с количеством проволок св. 24 или стальные закрытые канаты 0,5
Радиус взаимодействия r следует откладывать от крайнего, ближайшего к нейтральной оси ряда стержня. Если в крайнем ряду установлено менее половины площади поперечного сечения стержней по отношению к площади арматуры в каждом из остальных рядов, то r следует откладывать от предпоследнего ряда с полным количеством стержней; в круглых сечениях r следует откладывать от оси наиболее напряженного стержня в сторону нейтральной оси, а при пучках стержней — от оси внутреннего стержня наиболее напряженного пучка.
Зона взаимодействия не должна выходить за нейтральную ось, и ее высота не должна превышать высоту сечения, а в центрально растянутых элементах — принимается равной всей площади сечения. В круглых сечениях площадь зоны взаимодействия и радиус армирования следует определять для наиболее напряженного стержня или пучка.
При расчете ширины наклонных трещин радиус армирования следует определять по формуле
(П.78)
где Ar— площадь зоны взаимодействия для наклонного сечения, м2, определяемая по формуле
Ar = lib,
здесь li  — длина наклонного сечения стенки по П.2.2.3;
b— толщина стенки, м;
ni, nw, n1— количество соответственно наклонных стержней, ветвей хомутов и продольных стержней в пределах наклонного сечения;
di, dw, d1 — диаметры соответственно наклонных стержней (или пучков), хомутов и продольных стержней, пересекающих наклонное сечение в пределах стенки, м;
  — углы между наклонными стержнями (или пучками), хомутами, продольными стержнями и нормалью к наклонному сечению, …, согласно рисунку П.13.

1 — нормаль; 2 — хомут; 3 — наклонное сечение; 4 — продольная арматура; 5 — касательная к пучку; 6 — вут
Рисунок П.13 — Проекции усилий
П.2.2.7 Трещиностойкость элементов от местных напряжений, вызываемых сосредоточенно приложенными силами предварительного напряжения, и изгиб стенок (балок) от местной нагрузки допускается обеспечивать установкой дополнительной арматуры, воспринимающей передающееся на нее с бетона все растягивающее усилие от местных воздействий в предположении образования трещин на рассматриваемом участке. При этом вычисленная ширина трещин не должна превышать нормированную для категорий требований по трещиностойкости 3б или 3в (см. таблицу 40). Для участков, где указанные напряжения не превышают 0,4Rbt,ser, армирование разрешается осуществлять конструктивно.
При расчете бетона на местное сжатие под анкером усилие, передаваемое последним, следует принимать равным: при натяжении арматуры на бетон — 100 %, при натяжении на упоры пучка с внутренним анкером — 30 % усилия в арматуре.
П.3 Определение прогибов и углов поворота
П.3.1 Прогибы, углы поворота и продольные перемещения вычисляются по формулам строительной механики в зависимости от кривизны элементов 1/ρ, а также от относительных продольных перемещений, которые определяются исходя из гипотезы плоских сечений для полных (упругих и неупругих) деформаций.
Прогиб f или угол поворота , обусловленные деформациями изгиба элемента, следует определять по формуле
(П.79)
где   — при определении прогиба f — функция изгибающего момента от единичной силы, приложенной в направлении искомого прогиба f, при определении угла поворота — функция изгибающего момента от единичного момента, приложенного в направлении искомого угла поворота;
— кривизна элемента в том же сечении от нагрузки, под которой определяется прогиб или угол поворота (знак принимается в соответствии со знаком изгибающего момента в указанном сечении).
В формуле (П.79) суммирование производится по всем участкам (по длине пролета), различающимся законами изменения величин и
Вычисление прогибов (углов поворота) допускается производить численными приемами, используя выражение
(П.80)
в котором и — средние значения момента и кривизны на отдельных участках длиной Δx, где изменение указанных параметров имеет плавный характер.
П.3.2 Кривизну предварительно напряженных элементов, в которых пояса отнесены к категориям требований по трещиностойкости 2а, 2б и 3б, допускается определять как для сплошного сечения по формуле
(П.81)
где  Mp, Mg, Mν  — моменты в рассматриваемом сечении, создаваемые соответственно усилием в напрягаемой арматуре, постоянной и временной нагрузками;
— жесткости сечения при длительном воздействии соответственно усилия в напрягаемой арматуре и постоянной нагрузки;
B— жесткость сплошного сечения при кратковременном действии нагрузок.
Значения перечисленных жесткостей допускается определять согласно П.4.
Допускается правую часть формулы (П.81) определять другими методами, обоснованными в установленном порядке.
Моменты от предварительного напряжения следует вычислять исходя из напряжений в арматуре, соответствующих стадиям работы конструкции: на стадии обжатия — за вычетом первых потерь; на последующих стадиях, в том числе и на стадии эксплуатации, — за вычетом также и вторых потерь согласно приложению С.
Значения изгибающих моментов Mg при навесном монтаже следует определять с учетом веса монтируемых блоков и других возможных строительных нагрузок. При определении жесткостей и учитывается влияние усилия предварительного напряжения и длительности действия нагрузки.
П.3.3 Кривизну элементов с ненапрягаемой арматурой, в которых пояса отнесены к категории требований по трещиностойкости 3в, следует определять по формуле
(П.82)
где    — жесткость сечения при действии постоянной нагрузки с учетом образования трещин и ползучести бетона;
— жесткость сплошного сечения при кратковременном действии временной нагрузки с учетом образования трещин.
При вычислении кривизны элементов допускается принимать, что вся постоянная нагрузка действует в бетоне одного возраста, отвечающего приложению наибольшей части этой нагрузки.
Определение кривизны железобетонных элементов с напрягаемой арматурой на участках с трещинами (шириной, превышающей 0,015 см) в растянутой зоне допускается производить в соответствии с требованиями СНБ 5.03.01.
П.3.4 При вычислении прогибов балок с ненапрягаемой арматурой (если ширина трещин в бетоне не превышает 0,015 см) по формулам сопротивления упругих материалов, а также для расчета перемещений опор, столбов, свай-оболочек (в том числе заполненных бетоном) независимо от определяемой ширины раскрытия трещин сечения допускается жесткость определять по формуле
B = 0,8EbJb,(П.83)
где Jb — момент инерции бетонного сечения.
Расчет перемещений массивных бетонных и железобетонных элементов (опор) от временной и постоянной нагрузок допускается производить с учетом жесткостей, определенных по полным сечениям элементов без учета ползучести и усадки бетона.
П.4  Определение жесткостей сечений железобетонных элементов для расчета прогибов и углов поворота с учетом ползучести бетона
П.4.1 Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине) при длительном воздействии усилия предварительного напряжения или постоянной нагрузки приложенных в моменты времени ti, рекомендуется определять по формуле
(П.84)
где k— коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;
EbIred— жесткость приведенного сплошного сечения элемента;
— приведенное значение характеристик ползучести бетона.
При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного выгиба от усилия предварительного напряжения) в формуле (П.84) значение следует принимать равным нулю, а жесткость B* заменить на B.
П.4.2 Значение рекомендуется вычислять по формулам:
— при определении жесткости
(П.85)
— при определении жесткости
(П.86)
где  ti  — функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельное значение изменения предварительного напряжения арматуры (П.4.3).
П.4.3 Определение компонентов для вычисления приведенного значения характеристики ползучести бетона
— функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельное значение изменения предварительного напряжения арматуры, определяется по формуле
(П.87)
где
здесь   — характеристика бетонной части сечения;
Ab, Ib— соответственно площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра тяжести сечения;
y— расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры;
n1— отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по 9.2.20;
— коэффициент армирования напрягаемой арматурой (при площади поперечного сечения As 0,2Ap следует принимать
Rb,ser, Eb— расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по таблице 23 при расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля упругости бетона, МПа, принимаемое по таблице 28 (к началу данной стадии), соответствующее передаточной прочности бетона Rbp;
— относительный уровень напряжений в бетоне в начале данной стадии t;
φti = ctiEb  — характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на протяжении рассматриваемой стадии (за время t);
cti— удельная деформация ползучести бетона, соответствующая заданному периоду выдержки под нагрузкой; ее рекомендуется определять по формулам:
при t am (П.88)
при t > am (П.89)
где t— время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;
am— параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона, принимаемый по таблице П.4;
сlim,i— предельные значения удельных деформаций ползучести бетона:
сlim,i = cnξ1ξ2ξ3ξ4,(П.90)
здесь  cn  — нормативное значение деформации ползучести бетона, принимаемое согласно приложению С;
i— коэффициенты, приведенные в таблице П.5.
Таблица П.4
Приведенная характеристика поперечного сечения элемента, см (отношение площади поперечного сечения элемента к его периметру) 2,5 5,0 7,5 10,0 12,5 15,0 20,0и более
Параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести am, сут 55 80 110 135 165 190 250
Таблица П.5
Условия работы конструкции Характеристика условий работы конструкции и числовые значения соответствующих коэффициентов
Передаточная прочность бетона на сжатие в долях от проектного класса бетона — 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 и более
Коэффициент ξ1 — 1,7 1,6 1,4 1,25 1,15 1,0
Окончание таблицы П.5
Условия работы конструкции Характеристика условий работы конструкции и числовые значения соответствующих коэффициентов
Возраст бетона, сут 3 и менее 7 28 60 90 180 360и более
Коэффициент ξ2 1 1 1 0,8 0,7 0,6 0,5
Приведенная характеристика поперечного сечения элемента, см (см. таблицу П.4) 2,5 5 7,5 10 12,5 15 20и более
Коэффициент ξ3 1 0,85 0,76 0,72 0,69 0,67 0,64
Относительная влажность среды*, % 40 и менее 50 60 70 80 90 100
Коэффициент ξ1 1,33 1,25 1,15 1,0 0,85 0,7 0,51
* Влажность принимается как средняя относительная влажность воздуха наиболее жаркого месяца по СНБ 2.04.02. Для массивных элементов при отношении площади сечения к его периметру не менее 20 см значение ξ4 принимается равным 0,55. Для типовых конструкций допускается принимать ξ4 равным 1.
Приложение Р
(справочное)
Соответствие обозначений классов арматуры
Таблица Р.1
Обозначение класса арматуры Обозначение класса арматуры, применявшееся в СНиП 2.05.03 Документ, регламентирующий качество арматуры
S240 A240 ГОСТ 5781; ГОСТ 380

— A300
Ac300 ГОСТ 5781
ГОСТ 380
S400 A400
A400
Aт400С
Ат400С ГОСТ 5781
ТУ РБ 400 07 4854.0501
ТУ РБ 04778771-001,
ГОСТ 10884
S500 Ат500С
Ат500С ГОСТ 10884
ТУ РБ 04778771-001,
ГОСТ 10884
S800 А800 ГОСТ 5781
S1200 Ø8В ГОСТ 7348
S1400 Ø3, Ø12, Ø15, Ø6 В, Ø3, Ø4, Ø5, Ø6 Вр ГОСТ 7348
Ø6 К-7 ГОСТ 13840
К-19 [9]
Приложение С
(обязательное)
Потери предварительного напряжения арматуры
Таблица С.1
Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения Значение потерь предварительного напряжения, МПа
1  Релаксация напряжений арматуры: а) при механическом способе натяжения арматуры:
проволочной 0,1p – 20
стержневой 0,03p
б) при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения стержневой арматуры σp принимается без учета потерь. Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю
2  Температурный перепад при натяжении на упоры (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) Для бетона классов В25 – В40 — 1,25t; для бетона класса В45 и выше — 1,0t, где t — разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °С.
Расчетное значение t, при отсутствии точных данных, следует принимать равным 65 °С. Потери от температурного перепада не учитываются, если температура стенда равна температуре нагреваемой арматуры или если в процессе термообработки производится подтяжка напрягаемой арматуры на величину, компенсирующую потери от температурного перепада
3  Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств, при натяжении: а) на упоры
где  l  — сжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т. п., принимаемое равным 2 мм на каждый анкер
б) на бетон
где  l1  — обжатие шайб под анкерами и обмятие бетона под шайбами, равное 0,5 мм на каждый шов, но не менее 2 мм на каждый анкер, за который производится натяжение;
Продолжение таблицы С.1
Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения Значение потерь предварительного напряжения, МПа
б) на бетон l2  — деформация арматурного элемента относительно анкера, принимаемая равной: для анкера стаканного типа, в котором проволока закрепляется с помощью сплава, бетона, конусного закрепления, высаженных головок, — 2 мм на анкер; для напрягаемых хомутов — 1 мм на анкер; для конусных анкеров пучков из арматурных канатов класса К-7 — 8 мм на анкер; для стержневых хомутов с плотно завинчивающимися гайками с шайбой или парных коротышей — общее значение потерь всех видов в таких хомутах допускается применять 98 МПа;
l— длина натягиваемого арматурного элемента, мм;
Ep— модуль упругости напрягаемой арматуры
4  Трение арматуры: а) о стенки закрытых и открытых каналов при натяжении арматуры на бетон
где  σр принимается без учета потерь;
e— основание натурального логарифма;
,   — коэффициенты, определяемые по таблице С.2;
х— длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м;
— суммарный угол поворота оси арматуры, рад
б) об огибающие приспособления
где  σр принимается без учета потерь;
e— основание натурального логарифма;
— коэффициент, принимаемый равным 0,25;
  — суммарный угол поворота оси арматуры, рад.
При применении промежуточных отклоняющих упорных устройств, раздельных для каждого арматурного элемента и имеющих перемещение (за счет поворота) вдоль стенда, потери от трения об упорные устройства допускается не учитывать
Продолжение таблицы С.1
Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения Значение потерь предварительного напряжения, МПа
5  Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций с натяжением на упоры
где  η— коэффициент, который при натяжении арматуры домкратом определяется по формуле

здесь  n  — число групп арматурных элементов, натягиваемых неодновременно;
l  — сближение упоров на линии действия усилия предварительного напряжения, определяемое из расчета деформаций формы, мм;
l— расстояние между наружными гранями упоров, мм;
Es— модуль упругости стали форм, МПа.
При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери от деформации форм следует принимать равными 30 МПа
6  Быстронатекающая ползучесть при натяжении на упоры для бетона: а) естественного твердения при
при
где  σbp  определяется на уровне центров тяжести соответствующей продольной арматуры с учетом потерь по поз. 1–5.
б) подвергнутого тепловой обработке Потери вычисляются по формулам поз. 6 а), с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85
7  Усадка бетона при натяжении: Бетон классов по прочности на сжатие
В35 и ниже В40 В45 и выше
а) на упоры: бетон естественного твердения
бетон с тепловой обработкой 40 50 60
35 40 50
б) на бетон, независимо от условий твердения 30 35 40
Окончание таблицы С.1
Фактор, вызывающий потери предварительного напряжения Значение потерь предварительного напряжения, МПа
8  Ползучесть бетона при
при
где σbp— то же, что в поз. 6, но с учетом потерь по поз. 1–6;
Rbp— передаточная прочность (см. 9.1.14);
a— коэффициент, принимаемый равным для бетона:
естественного твердения — 1,0;
подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении — 0,85
9  Смятие под витками спиральной или кольцевой арматуры, наматываемой на бетон (при диаметре конструкции dext до 3 м) 70 – 0,22dext
10  Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков)
где  n— количество швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры;
l  — обжатие стыка, принимаемое равным для стыков:
заполненных бетоном — 0,3 мм;
клееных после отверждения клея — 0;
l— длина натягиваемой арматуры, мм.
Допускается определение деформации стыков другими способами на основании опытных данных
Примечание — Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций следует присваивать обозначения от 1 до 10.
Таблица С.2
Поверхность канала Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. таблицу С.1, поз. 4)
при арматуре в виде
пучков из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7, стальных канатов и гладких стержней стержней периодического профиля
Гладкая металлическая 0,003 0,35 0,4
Бетонная, образованная с помощью жесткого каналообразователя (или полиэтиленовых труб) 0,005 0,55 0,65
Гофрированная полиэтиленовая 0,20 0,20 —
Таблица С.3
Показатель Значения нормативных деформаций ползучести бетона cn и усадки εsn для бетона классов по прочности на сжатие
В25 (С20/25) В27,5 (С22/27,5) В30 (С25/30) В35 (С28/35) В40 (С32/40) В45 (С35/45) В50 (С40/50) В55 (С45/55) В60 (С50/60)
cn 106, МПа–1 100 92 84 75 67 55* 50* 41** 39**
sn 106 400 400 400 400 400 365* 330* 315** 300**
 * При осадке конуса 1–2 см.
** При жесткости смеси 35–30 с.
Примечания
1  При определении cn и sn классы бетона должны соответствовать передаточной прочности бетона Rbp (см. 9.1.14).
2  Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения cn и sn следует уменьшать на 10 %.
Приложение Т
(обязательное)
Расчет жестких звеньев круглых железобетонных труб
Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты М (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять по формуле
(Т.1)
где rd— средний радиус звена, м;
p— расчетное давление на звено, кПа, принимаемое равным:
для железнодорожных труб
1,3 (рvp + pvk);
для автодорожных труб
1,3рvp + 1,2pvk;
здесь pvp  — нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по 6.3.3;
pvk  — нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки, принимаемое по 6.4.16;
— коэффициент нормативного бокового давления грунта, вычисляемый по формуле
(Т.2)
здесь  φn  — нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки, …;
δ— коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку по таблице Т.1.
Таблица Т.1
Звено Условия опирания Коэффициент
Круглое На грунтовую (профилированную) уплотненную подушку 0,25
На фундамент (бетонный, железобетонный) через бетонную подушку 0,22
Круглое с плоской пятой На фундамент (бетонный, железобетонный) или на грунтовую уплотненную подушку 0,22
Приложение У
(обязательное)
Коэффициент условий работы канатов
У.1 Коэффициент условий работы m1 следует определять по формуле
(У.1)
где  D = 2R,
здесь  R  — радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением от 1470 до 1765 МПа; при этом должны соблюдаться условия: D/d 580 и m1 0,85;
m1 = 1  — при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:
ds > 50,
где  ds  — диаметр каната, мм.
При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки значение m1 следует принимать по таблице У.1.
Таблица У.1
Поперечная нагрузка q, МН/м 1 2 4,9 9,8 14,7 19,6
Коэффициент m1 1 0,99 0,98 0,96 0,93 0,85
У.2 Значение коэффициента условий работы m1, при закреплении канатов в концевых анкерах, следует принимать равным:
0,95— при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее пятикратного диаметра каната;
1— при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее четырехкратного диаметра каната;
1— при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом;
1— в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби.
Приложение Ф
(обязательное)
Расчет стальных конструкций мостов
Ф.1  Расчеты по прочности
Ф.1.1 Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы
Расчет по прочности элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой  следует выполнять по формуле
(Ф.1)
где    — коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 58.
Ф.1.2 Изгибаемые элементы
Ф.1.2.1 Расчет по прочности элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле
(Ф.2)
где  æ— коэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций в сечении и определяемый по формулам (Ф.3) и (Ф.4) при условии выполнения требований Ф.1.3.5;
  — минимальный момент сопротивления сечения нетто, определяемый с учетом эффективной ширины пояса
При одновременном действии в сечении момента и поперечной силы коэффициент æ следует определять по формулам:
— при
(Ф.3)
— при
(Ф.4)
при этом
где  æ1  — коэффициент, принимаемый для двутавровых, коробчатых и тавровых сечений — по таблице Ф.1, для кольцевых сечений — равным 1,15; для прямоугольных сплошных и Н-образных сечений — равным 1,25;
— среднее касательное напряжение в стенке балки;

— для коробчатых сечений;
— для двутавровых сечений;
здесь — предельная поперечная сила, определяемая по формуле

причем æ2 определяют по формуле (Ф.20).
Таблица Ф.1
Значения коэффициента æ1 при отношении площадей равном
0,01 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
0 1,243 1,248 1,253 1,258 1,264 1,269 1,274 1,279 1,283 1,267 1,243
0,1 1,187 1,191 1,195 1,199 1,202 1,206 1,209 1,212 1,214 1,160 —
0,2 1,152 1,155 1,158 1,162 1,165 1,168 1,170 1,172 1,150 — —
0,3 1,128 1,131 1,133 1,136 1,139 1,142 1,144 1,145 1,097 — —
0,4 1,110 1,113 1,115 1,118 1,120 1,123 1,125 1,126 1,069 — —
0,5 1,097 0,099 1,102 1,104 1,106 1,109 1,110 1,106 1,061 — —
0,6 1,087 1,089 1,091 1,093 1,095 1,097 1,099 1,079 — — —
0,7 1,078 1,080 1,082 1,084 1,086 1,088 1,090 1,055 — — —
0,8 1,071 1,073 1,075 1,077 1,079 1,081 1,082 1,044 — — —
0,9 1,065 1,067 1,069 1,071 1,073 1,074 1,076 1,036 — — —
1,0 1,060 1,062 1,064 1,066 1,067 1,069 1,071 1,031 — — —
2,0 1,035 1,036 1,037 1,038 1,039 1,040 1,019 — — — —
3,0 1,024 1,025 1,026 1,027 1,028 1,029 1,017 — — — —
4,0 1,019 1,019 1,020 1,021 1,021 1,022 1,015 — — — —
5,0 1,015 1,015 1,016 1,017 1,018 1,018 — — — — —
Примечания
1  Для коробчатых сечений площадь следует принимать равной сумме площадей стенок.
2  Для таврового сечения площадь
Эффективную ширину пояса при вычислении следует определять по формуле
(Ф.5)
где  — коэффициент приведения неравномерно распределенных напряжений на ширине участков пояса к условным равномерно распределенным напряжениям по всей эффективной ширине пояса принимаемый по таблице Ф.2;
  — ширина участка пояса, м, заключенная в рассматриваемом сечении между двумя точками с максимальными напряжениями ( = или между такой точкой и краем пояса при этом должны выполняться условия: b 0,04l и bk 0,02l (в противном случае
— длина пролета разрезной балки или расстояние между точками нулевых моментов в неразрезной балке, м.
Таблица Ф.2
Коэффициент
1,0 1
0,7 1
0,5 0,85
0,33 0,72
0,25 0,65
0,20 0,60
Окончание таблицы Ф.2
Коэффициент
0,10 0,52
0 0,43
Примечания
1 — соответственно максимальное и минимальное напряжения на данном участке пояса шириной определяемые расчетом пространственной конструкции в упругой стадии.
2  При наличии вырезов в ортотропных плитах для пропуска тела пилона, обрывов плиты в отсеках многосекционного коробчатого сечения, при других нарушениях регулярности конструкции, а также в сечениях, где приложены сосредоточенные силы, значения коэффициента следует определять по специальной методике.
Ф.1.2.2 Расчет по прочности элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять:
— элементов с двутавровыми и коробчатыми сечениями с двумя осями симметрии — по формуле
(Ф.6)
— элементов с сечениями других типов — по формуле
(Ф.7)
где    — коэффициенты, определяемые по формулам (Ф.3) и (Ф.4) как независимые величины для случаев изгиба относительно осей x и y;
— коэффициенты, определяемые:
— для двутавровых сечений с двумя осями симметрии — по формуле
y = 1;(Ф.8)
— для коробчатых сечений с двумя осями симметрии — по формулам:
(Ф.9)
где (Ф.10)
Ф.1.3 Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом
Ф.1.3.1 Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в одной из главных плоскостей следует выполнять по формуле
(Ф.11)
где — продольная сила, действующая в проверяемом сечении со своим знаком («плюс» — растяжение), кН;
  — приведенный изгибающий момент, кНм;
— коэффициент;
æ— коэффициент, определяемый по формулам (Ф.3) и (Ф.4).
Приведенный изгибающий момент М при гибкости элементов для сечений, находящихся в пределах двух средних четвертей длины шарнирно-опертого стержня и всей длины стержня, защемленного по концам, следует определять по формуле
(Ф.12)
где  — момент, действующий в проверяемом сечении, кНм;
  — эйлерова критическая сила в плоскости действия момента, кН, вычисленная для соответствующих закреплений стержня; при допускается принимать
Коэффициент следует определять:
— для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии: по таблице Ф.3 — в случае, если напряжения в меньшем поясе (с площадью от момента и продольной силы одинаковых знаков, и по таблице Ф.4 — в случае, если напряжения в меньшем поясе от момента и продольной силы разных знаков;
— для элементов сплошного прямоугольного и Н-образного сечений — по формуле
(Ф.13)
— для элементов кольцевого сечения — по формуле
(Ф.14)
где
Для других сечений, а также при других закреплениях концов элементов расчет по прочности следует производить по формуле
(Ф.15)
В формулах (Ф.13) – (Ф.15) обозначения те же, что в формуле (Ф.11).
Таблица Ф.3
Значения коэффициента ψ при ω
0,05 0,2 0,4 0,6 0,8 0,95
при
0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2
0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0,5 0,53 0,55 0,57 0,63 0,68 0,78 0,77 0,85 0,92 0,89 0,93 0,96 0,96 0,98 0,99 0,99 0,99 0,997
1 0,067 0,09 0,14 0,26 0,36 0,56 0,53 0,70 0,83 0,78 0,87 0,93 0,92 0,95 0,97 0,98 0,99 0,994
Примечания
1  
2  Промежуточные значения коэффициента определяют линейной интерполяцией.
3  Силу N следует принимать со знаком «плюс».
Таблица Ф.4
Значения коэффициента ψ при ω
–0,05 –0,2 –0,4 –0,6 –0,8 –0,95
при
0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2 0,5 1 2
0 0,9 0,9 0,9 0,6 0,6 0,6 0,2 0,2 0,2 –0,2 –0,2 –0,2 –0,6 –0,6 –0,6 –0,9 –0,9 –0,9
0,5 0,42 0,40 0,38 0,17 0,12 0,02 –0,17 –0,25 –0,32 –0,49 –0,53 –0,56 –0,76 –0,78 –0,79 –0,94 –0,94 –0,95
1 –0,07 –0,09 –0,14 –0,27 –0,36 –0,56 –0,53 –0,70 –0,83 –0,78 –0,87 –0,93 –0,92 –0,95 –0,97 –0,98 –0,99 –0,99
Примечания
1  
2  Промежуточные значения коэффициента определяют линейной интерполяцией.
3  Силу N следует принимать со знаком «минус».
Ф.1.3.2 Расчет по прочности внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно растянутых и растянуто-изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях следует выполнять:
— для элементов двутаврового, коробчатого и таврового сечений с одной осью симметрии, а также для элементов сплошного прямоугольного и кольцевого сечений — по формуле
(Ф.16)
где (Ф.17)
— приведенные изгибающие моменты по Ф.1.3.1;
  — коэффициенты, принимаемые по Ф.1.3.1 и Ф.1.2.1, причем
— для других сечений, а также при других закреплениях концов элементов расчет по прочности следует производить по формуле
(Ф.18)
В остальных случаях, когда приведенных данных для определения и недостаточно, расчет на прочность производят по формуле (Ф.18), принимая
Ф.1.3.3 Значения касательных напряжений в сечениях стенки изгибаемых элементов при должны удовлетворять условию
(Ф.19)
где (Ф.20)
  — значения минимального и максимального касательных напряжений в сечении стенки, вычисленные в предположении упругой работы.
При наличии ослабления стенки отверстиями болтовых соединений вместо в формулу (Ф.19) следует подставлять значение

где    — шаг болтов, м;
— диаметр отверстий, м.
Ф.1.3.4 Для стенок балок, рассчитываемых по Ф.1.2.1 – Ф.1.3.2, должны соблюдаться условия
(Ф.21)
где  — нормальные (положительные при сжатии) напряжения в проверяемой точке срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;
— такие же напряжения, перпендикулярные оси балки, определяемые согласно Ф.2.10
γ′ — коэффициент, равный 1,15 — при и 1,10 — при
  — касательное напряжение в проверяемой точке стенки балки.
Ф.1.3.5 Элементы, воспринимающие усилия разных знаков, после проверки прочности с учетом допущения развития ограниченных пластических формаций должны быть проверены также по условию
(Ф.22)
где    — соответственно расчетные максимальные и минимальные (со своими знаками) нормальные напряжения в проверяемой точке, вычисленные в предположении упругой работы материала, МПа;
— касательные напряжения в проверяемой точке (с учетом их знаков), вычисленные соответственно от тех же нагрузок, что и и
При невыполнении указанного условия расчет по прочности следует выполнять на наибольшие усилия для упругой стадии работы.
Ф.1.4 Расчет на прочность и ползучесть стальных канатов
Ф.1.4.1 Расчет по прочности стальных канатов гибких несущих элементов в вантовых и висячих мостах, а также напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций следует выполнять из условия
(Ф.23)
где   — расчетное сопротивление канатов, МПа;
— коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 58;
— коэффициент условий работы, определяемый согласно приложению У.
Расчетное сопротивление для канатов и пучков из параллельно уложенных высокопрочных проволок определяется по 10.3.10, для канатов одинарной свивки и закрытых несущих канатов — по формулам
или (Ф.24)
где    — значение разрывного усилия каната в целом, указанное в государственном стандарте или технических условиях;
— сумма разрывных усилий всех проволок в канате;
γm— коэффициент надежности, принимаемый равным 1,6 согласно 10.3.11;
— коэффициент агрегатной прочности витого каната, определяемый по таблице Ф.5.
Таблица Ф.5
Канат Коэффициент при кратности свивки
6 8 10 12 14 16
Одинарной свивки 0,89 0,93 0,96 0,97 0,98 0,99
Закрытый несущий 0,87 0,91 0,94 0,95 0,96 0,97
Ф.1.4.2 Продольную ползучесть стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, одинарной свивки и закрытых несущих канатов, подвергнутых предварительной вытяжке, следует определять по формуле
(Ф.25)
где  — напряжение в канате от усилия, рассчитанного от воздействия нормативных постоянных нагрузок и 1/3 нормативной временной нагрузки;
  — нормативное сопротивление каната;
— основание натурального логарифма.
Ф.1.4.3 Поперечную ползучесть pl,y канатов, указанных в Ф.1.4.2, следует определять по формуле
(Ф.26)
Ф.2 Расчеты по устойчивости
Ф.2.1 Расчет при плоской форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных центральному сжатию, сжатию с изгибом и внецентренному сжатию при изгибе в плоскости наибольшей гибкости, следует выполнять по формуле
(Ф.27)
где  φ— коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.35 – Ф.37 в зависимости от гибкости элемента λ и приведенного относительного эксцентриситета
m  — коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 58.
Гибкость элемента λ следует определять по формуле
(Ф.28)
где    — расчетная длина, м;
— радиус инерции сечения относительно оси, перпендикулярной плоскости наибольшей гибкости (плоскости изгиба).
Приведенный относительный эксцентриситет следует определять по формуле
(Ф.29)
где — коэффициент влияния формы сечения, определяемый по Ф.2.15;
  — относительный эксцентриситет плоскости изгиба, принимаемый при центральном сжатии равным нулю, определяют по формуле

здесь    — действительный эксцентриситет силы при внецентренном сжатии и расчетный эксцентриситет при сжатии с изгибом;
ρ— ядровое расстояние.
Расчетный эксцентриситет e в плоскости изгиба при сжатии с изгибом следует определять по формуле
(Ф.30)
где    — расчетные значения соответственно продольной силы, кН, и изгибающего момента, кНм.
Ядровое расстояние ρ по направлению эксцентриситета следует определять по формуле
(Ф.31)
где — момент сопротивления сечения брутто, вычисляемый для наиболее сжатого волокна.
Расчетные значения продольной силы и изгибающего момента M в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.
При этом значения следует принимать равными:
— для элементов постоянного сечения рамных систем — наибольшему моменту в пределах длины элемента;
— для элементов с одним защемленным, а другим свободным концом — моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем от заделки на 1/3 длины элемента;
— для сжатых поясов ферм, воспринимающих внеузловую нагрузку, — наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;
— для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, — моменту, определяемому по формулам таблицы Ф.6.
Таблица Ф.6
Относительный эксцентриситет, соответствующий Расчетные значения M при условной гибкости стержня



Примечания
1  Обозначения:
  — наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня;
— наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, но не менее
— относительный эксцентриситет, определяемый по формуле

— условная гибкость, определяемая по формуле

где — коэффициент, принимаемый по таблице Ф.38.
2 Во всех случаях следует принимать
Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения приведенного относительного эксцентриситета следует определять по СНиП II-23 (таблица 76), принимая при этом равным и  — равным , определяемому по формуле

где  М1  — больший из изгибающих моментов, приложенных на шарнирно-опертых концах сжатого стержня указанного типа.
Ф.2.2 Расчет при плоской форме потери устойчивости сквозных элементов замкнутого сечения, ветви которых соединены планками или перфорированными листами, при центральном сжатии, сжатии с изгибом и внецентренном сжатии следует выполнять:
— элемента в целом в плоскости действия изгибающего момента или предполагаемого (при центральном сжатии) изгиба, перпендикулярной к плоскости планок или перфорированных листов, — по формуле (Ф.27);
— элемента в целом в плоскости действия изгибающего момента или предполагаемого (при центральном сжатии) изгиба, параллельной плоскости планок или перфорированных листов, — по формуле (Ф.27) с определением коэффициента продольного изгиба φ по таблицам Ф.35 – Ф.37 в зависимости от приведенной гибкости λef;
— отдельных ветвей — по формуле (Ф.27) в зависимости от гибкости ветви .
Гибкость ветви λ следует определять по формуле (Ф.28), принимая за расчетную длину расстояние между приваренными планками (в свету) или расстояние между центрами крайних болтов соседних планок, или равное 0,8 длины отверстия в перфорированном листе и за — радиус инерции сечения ветви относительно собственной оси, перпендикулярной к плоскости планок или перфорированных листов.
Приведенную гибкость сквозного элемента λef в плоскости соединительных планок и перфорированных листов следует определять по формуле
(Ф.32)
где  λ— гибкость элемента в плоскости соединительных планок или перфорированных листов, определяемая по формуле (Ф.28);
  — гибкость ветви.
При расчете площади сечения, момента инерции и радиуса инерции элемента эквивалентную толщину следует определять:
— для перфорированных листов шириной длиной и толщиной t — по формуле
(Ф.33)
где   — площадь листа до образования перфораций, м2;
— суммарная площадь всех перфораций на поверхности листа, м2;
— для соединительных планок толщиной t — по формуле
(Ф.34)
где  — сумма длин всех планок элемента (вдоль элемента), м;
— длина элемента, м.
Сквозные элементы, состоящие из деталей, соединенных вплотную или через прокладки, следует рассчитывать как сплошные, если наибольшие расстояния между болтами, приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов соседних планок не превышают:
— для сжатых элементов;
— для растянутых элементов.
Здесь радиус инерции уголка или швеллера следует принимать для составных тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, для крестовых сечений — минимальный. При этом в пределах длины сжатого элемента должно быть не менее двух прокладок.
Ф.2.3 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов открытого сечения с моментами инерции Ix > Iy, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле
(Ф.35)
где    — коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.35 – Ф.37, при и
m— коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 58.
Ф.2.4 Расчет на изгибно-крутильную устойчивость сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений с моментами инерции Ix > Iy, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в плоскости наименьшей гибкости, совпадающей с плоскостью симметрии и осью y, следует выполнять по формуле
(Ф.36)
где  — действительный эксцентриситет силы N при внецентренном сжатии и расчетный эксцентриситет при сжатии с изгибом;
Wc  — момент сопротивления сечения брутто, м3, вычисляемый для наиболее сжатого волокна;
φc— коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.35 – Ф.37 при и

Ф.2.5 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых элементов замкнутого и открытого сечений, подверженных сжатию с изгибом и внецентренному сжатию в двух плоскостях, следует выполнять по формуле
(Ф.37)
где    — действительные эксцентриситеты по направлению осей y и x при внецентренном сжатии и расчетные эксцентриситеты при сжатии с изгибом;
yc, xc— координаты наиболее сжатой точки сечения от совместного действия Mx, My и N;
φc— коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблицам Ф.35 – Ф.37 при и

Кроме того, должен быть выполнен расчет по формуле (Ф.27) в предположении плоской формы потери устойчивости в плоскости оси y с эксцентриситетом (при и в плоскости оси — с эксцентриситетом (при
Ф.2.6 Расчет при изгибно-крутильной форме потери устойчивости сплошностенчатых балок, изгибаемых в одной плоскости, следует выполнять по формуле
(Ф.38)
где  M— наибольший расчетный изгибающий моме