часть2-1 Курсовая работа Основы оптики

ЧАСТЬ 2

РАСЧЕТ ОПТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ ЗРИТЕЛЬНОЙ ТРУБЫ КЕПЛЕРА

1. Цель курсовой работы

Целью выполнения курсовой работы является закрепление студентами теоретических и практических знаний по курсам “Основы оптики” и “Прикладная оптика”. В результате выполнения курсового проекта студент получает практические навыки компоновки и габаритного расчета оптических систем, работы с каталогами, суммирования остаточных аберраций компонентов и аберрационного расчета оптической системы, используя стандартный пакет программ для ЭВМ. Тематика заданий на курсовую работу включает в себя разработку оптических схем телескопической системы с призменной оборачивающей системой, имеющей различные эксплуатационные характеристики.

2.Содержание и объем курсовой работы

При выполнении курсовой работы “Расчет оптической системы зрительной трубы Кеплера” студенты проектируют оптическую систему оптического прибора, дают обоснование выбора оптической схемы, производят габаритный расчет, выбирают из каталога окуляр с учетом технических характеристик системы, пересчитывают окуляр, проводят его аберрационный расчет на ЭВМ, рассчитывают аберрации 3-го порядка призменной системы, определяют требования к аберрационным характеристикам объектива, по полученным значениям аберраций рассчитывают конструктивные параметры объектива и проводят аберрационный расчет всей системы. При проведении аберрационных расчетов используют пакет прикладных программ “РОСА”.
Все проводимые расчеты приводятся в пояснительной записке, которая оформляется на листах формата А4 в объеме 20-25 страниц. Габаритные схемы и оптические выпуски выполняются на миллиметровой бумаге в соответствии с ГОСТ 2.412-81.
Пояснительная записка должна содержать следующие разделы:
- введение,
- теорию телескопической системы,
- габаритный расчет оптической системы,
- аберрационный расчет окуляра,
- расчет аберраций 3-го порядка призменной системы,
- суммирование аберраций,
- расчет объектива,
аберрационный расчет всей системы,
заключение.
Приложения:
- схема хода лучей в оптической системе (габаритная схема),
- схема хода лучей в призменной системе,
- оптическая схема и графики аберраций (оптический выпуск) окуляра,
- оптический выпуск зрительной трубы.

Рекомендации по выполнению
курсовой работы

1. Теория телескопической системы

Студент должен изложить основы теории телескопической системы на примере зрительной трубы Кеплера (ЗТ), описать какие функции выполняет каждый ее компонент и какие требования предъявляются к коррекции аберраций зрительной трубы Кеплера.

2. Габаритный расчет оптической системы

В телескопических системах в качестве объективов чаще всего применяют склеенные объективы, состоящие из двух линз. Простые одиночные линзы используют редко, так как их коррекционные возможности ограничены. Простые линзы используют при относительных отверстиях объектива не более 1:15. Двухлинзовые склеенные объективы позволяют коррегировать сферическую аберрацию, кому и хроматизм положения. Их применяют при фокусных расстояниях до 150 мм с относительным отверстием не более 1:4, при фокусных расстояниях 150(300 мм с относительным отверстием не более 1:5, при фокусных расстояниях 500(1000 мм с относительным отверстием 1:8-1:12. Угловые поля не должны превышать 10((12( при малых фокусных расстояниях и 7((10( ( при больших.
Окуляры телескопических систем работают в более сложных условиях, чем объективы. При одинаковом с объективом относительном отверстии угловое поле окуляра значительно больше. Окуляры, следовательно, должны иметь и, как правило, имеют более сложную конструкцию.
Исходными данными для разработки являются:
увеличение ( Г х ,
поле зрения ( 2 ((,
диаметр выходного зрачка ( D’, мм,
длина трубы ( L, мм,
удаление выходного зрачка ( S’р, мм.
Габаритный расчет рекомендуется выполнять в следующей последовательности.
1. Для определения фокусных расстояний объектива f’об и окуляра f’ок решают систему уравнений
f’об + f’ок = L;
f’об/f’ок = (Г(.
Отсюда находят f’об и f’ок .
Диаметр входного зрачка D вычисляют по формуле: D = D’ Г.
Относительное отверстие находят, как отношение D/f’об .

Определение поля зрения окуляра.
а) линейное поле зрения окуляра 2y’ определяют по формуле:
2y’=2f’об ( tg((,
б) угловое поле зрения окуляра 2(’ определяют по формуле:
2(’=2arctg(y’/ f’ок).

Определение величины перемещения окуляра для обеспечения фокусировки в пределах ( 5 дптр. Необходимо вычислить цену одной диоптрии по формуле:
f’2ок / 1000 = цена одной дптр.
Перемещение окуляра для обеспечения заданной фокусировки равно:
((5) f’2ок / 1000.

5. Определение размеров призменной оборачивающей системы. Призменную оборачивающую систему располагают между объективом и передней фокальной плоскостью окуляра. В оптических приборах в зависимости от их назначения и конструкции для оборачивания изображения применяют различные призменные системы. В биноклях и монокулярах обычно в качестве оборачивающей системы используют систему Порро 1-го рода, состоящую из двух призм типа БР 180(. Длина хода луча в призме БР 180( равна удвоенной величине светового диаметра пучка. Расчет размеров призменной системы делается в два приближения. На листе миллиметровой бумаги строят в масштабе ход апертурного и крайних наклонных лучей от главной плоскости объектива до его фокальной плоскости.
В первом приближении входная грань системы устанавливается посредине между объективом и передней фокальной плоскостью окуляра. Призмы считаются одинаковыми. Диаметр D1 пучка лучей измеряют на чертеже. Длина хода луча в призменной системе d1 будет равна 4 D1 . Приведенная длина хода луча равна d1/n, где n ( показатель преломления материала призмы (для стекла БК10 n =1,5688).
Расчет в первом приближении закончен.
При расчете во втором приближении световой диаметр D2 пучка, идущего во вторую призму, снимаем с чертежа, разделив пополам приведенную длину хода луча. Тогда длина хода луча в призменной системе d будет равна d =2 D1 + 2 D2 , а приведенная длина хода ( d / n.
Необходимо рассчитать смещение изображения, вызываемое призменной системой, по формуле: (=d(n-1)/n.
При расчете оптической системы расстояние между призмами выбирают в пределах 0,5 ( 2 мм.
Расчет габаритов призменной системы закончен.
Призмы проверяют на необходимость нанесения на отражающие грани отражательного покрытия, т.к. может оказаться, что угол падения некоторых лучей на отражающую поверхность призм будет меньше предельного угла полного внутреннего отражения. Для проверки следует определить для выбранной марки стекла призм угол полного внутреннего отражения по формуле:
iп = arcsin (1/n).

В призмах типа БР 180( угол падения луча на отражающую грань равен 45(. Максимально допустимый угол отклонения лучей от осевого луча, когда еще не нарушается условие полного внутреннего отражения, равен (45(( iп ), а соответствующий этому значению угол падения лучей на входную грань призмы равен arcsin[nsin(45(( iп )].

3.Аберрационный расчет компонентов оптической системы

Аберрационный расчет включает в себя расчет аберраций окуляра и призм для трех длин волн.

3.1.Расчет окуляра

Окуляр выбирается из каталога. При подборе окуляра из каталога необходимо обращать внимание на поле зрения и удаление выходного зрачка. Оценка удаления выходного зрачка проводится по значению S’F’ /f’.
Фокусное расстояние пересчитывается к заданной величине. При этом радиусы кривизны и толщины выбранного из каталога окуляра умножаются на коэффициент пересчета КП , который равен отношению f’з / f’к , где f’з ( заданное, т.е. рассчитанное, фокусное расстояние окуляра, а f’к ( фокусное расстояние окуляра, имеющегося в каталоге.
Коэффициент пересчета КП не рекомендуется брать меньше 0,5, т.к. это может привести к крутым радиусам линз. КП не рекомендуется брать больше 2, т.к. это может привести к большим значениям аберраций пересчитываемого окуляра.
Удаление выходного зрачка определяется по формуле: S’р =S’F’ + z’p. Величина z’p вычисляется по формуле Ньютона: z’p = (f’2ок / zр , где zр ( расстояние от переднего фокуса окуляра до апертурной диафрагмы. В зрительных трубах с призменной оборачивающей системой апертурной диафрагмой является оправа объектива, значит zр равно фокусному расстоянии объектива со знаком «минус». Значение заднего фокального отрезка S’F’ определяется в соответствии с типом окуляра из значения (S’F’ /f’).
В табл. 3 представлены типы окуляров и их основные характеристики, конструктивные параметры окуляров для фокусного расстояния 25 мм даны в таблице 4. Расчет аберраций окуляра проводят в обратном ходе лучей (в табл. 4 конструктивные элементы окуляров приведены в прямом ходе лучей).





Таблица 3
Основные характеристики окуляров

№ п/п
Тип окуляра
Поле зрения
2(((
S’F’ /f’

1
Фраунгофера
30
0,8

2
Симметричный
40
0,75

3
С удаленным зрачком
50
0,9

4
Кельнера
50
0,35

5
Эрфле
55
0,7


Таблица 4
Конструктивные параметры окуляров

№ п/п
Тип окуляра
Радиусы
кривизны
Толщины
.
Световой
диаметр линз
Марки
стекол





1




Фраунгофера
0

-25,79

25,79

0

3,0

0,1

3,0



22

К8

1

К8







2






Симметрич-ный
75,01

23,03

-30,14

30,14

-23,03

-75,01


1.5

7,5

0,1

7.5

1,5




22


Ф2

К8

1

К8

Ф2







3






С удаленным зрачком

-35,04

23,94

-23,96

41,15

-21,69

-108,12

35,04

-108,12


2,5

13,0

0,2

11,5

2,0

0,2

6,0




28,6





26,2


Ф13

К8

1

К8

Ф13

1

К8







4





Кельнера

66,18

-31,09

18,05

-13,54

-95,53



6.0

18,0

5,5

1,5


24,5




14,0


К8

1

БК6

Ф13









5








Эрфле
-56,01

31,89

-31,89

70,78

-70,78

29,41

-34,41

-170,23


1,7

15,0

0,25

7,6

0,25

13,8

1,8



36,5







32,5

Ф13

К8

1

К8

1

К8

Ф13


Расчет аберраций окуляра проводят с помощью пакета прикладных программ “РОСА”.
Оформление сводок и графиков остаточных аберраций окуляра рекомендуется сделать на миллиметровой бумаге произвольного формата, но с учетом возможности брошюровки в пояснительную записку.
Расчет проводят для следующих длин волн:
- ( = 589 нм, линия “D”
- ( = 656 нм, линия “С”
- ( = 486 нм, линия “F”.
Показатели преломления выбираются в соответствии с ГОСТом 13659-78 .
Пример оформления результатов расчета приведен в приложении 1.
Значение меридиональной комы окуляра (y’k определяют из результатов расчета по формуле (y’k =( (y’+m + (y’-m )/2, где (y’+m ( аберрация наклонного меридионального пучка для координаты луча на зрачке + m, а (y’-m ( для координаты луча - m.

3.2.Инструкция по использованию пакета прикладных программ «РОСА»

Расчет аберраций проводится на ПК. Загрузку программы проводят двойным щелчком по ярлыку программы на рабочем столе.
Работа с ППП «РОСА» осуществляется посредством системы меню, состоящей из главного меню и подменю. Выбор пункта в меню и в подменю осуществляется с помощью клавиши перемещения курсора, активизация выбранного пункта происходит при нажатии клавиши ( Ввод(. Для отказа от выбранного пункта достаточно нажать клавишу ( esc(.
После запуска ROSA kai.exe на экране появляется главное меню. Выбираем режим “Оптическая система”. Этот пункт является основным: он позволяет создавать и корректировать файлы, содержащие параметры оптических систем и проводить расчеты их характеристик. Высвечиваются “Создание”, “Загрузка”, “Удаление”.
Создание ( при активизации этого пункта на экране появляется таблица внешних параметров оптической системы (ОС), содержащая исходные значения параметров ОС. Переход от одного элемента таблицы к другому осуществляется с помощью клавиш перемещения курсора. Ввод нужных значений производится с помощью цифровых клавиш и заканчивается нажатием клавиши (Ввод(.
При проведении последующих расчетов необходимо активизировать пункт “Загрузка”, в этом случае на экране появляется список записанных ранее файлов. Выбор нужного файла осуществляется с помощью клавиш перемещения курсора и заканчивается нажатием клавиши (Ввод(.
Выбор типа ОС (объектив) проводится с помощью клавиш ( (( и ( ((, расположенных в правой части клавиатуры.
ND ( количество поверхностей до апертурной диафрагмы. При расчете окуляра ND =0.
SD ( положение входного зрачка, для окуляра со знаком “(“. Входным зрачком окуляра является выходной зрачок ЗТ.
HD ( высота луча в плоскости входного зрачка (половина диаметра входного зрачка).
y0 ( размер предмета, задается в градусах-минутах-секундах. Формат угловых величин 000.(00(00(. Задается со знаком “(“.
Np ( количество поверхностей в ОС, указывают, начиная с 1-й поверхности по ходу луча.
“Лучей” ( число лучей в осевом и внеосевых пучках. Необходимое для расчета окуляра число лучей 2.
“Пучков”( количество рассчитываемых внеосевых пучков. При расчете окуляра ( 2.
Два последних параметра изменяются с помощью клавиш ( (( и ( ((, расположенных в правой части клавиатуры.
NL = 3 ( количество длин волн, для которых проводится расчет аберраций.
L0 ( основная длина волны, линия “D” в мкм (0,589) .
L1 ( длина волны “C” (0,656).
L2 ( длина волны “F” (0,486).
Остальные величины при расчете окуляра не используются.
После задания внешних параметров переходят к внутренним параметрам, выбрав элемент “Конструктивные параметры”. При выборе этого элемента и нажатии клавиши (Ввод( на экране появляется таблица, позволяющая ввести следующие параметры:
R ( радиусы поверхностей,
D ( расстояние между поверхностями,
n ( показатели преломления.
Для ввода показателей преломления необходимо ввести символ “*” и затем нажать клавишу (F6(.
Для возврата к предыдущей таблице нужно нажать клавишу (Esc(.
Чтобы введенные параметры можно было использовать в дальнейшем, их необходимо записать на диск. Запись производят нажатием клавиши (F2(. При этом появляется окно, в котором надо задать имя, и нажать клавишу (Ввод(. Продолжение работы возможно после появления сообщения о том, что система записана.
Меню расчетов вызывают клавишей (F5(. Выполняют следующие расчеты:
- характеристики О.С. в параксиальной области,
- аберрации осевого пучка,
- хроматизм,
- главный луч,
- внеосевой пучок: меридиональное сечение.
3.3.Расчет аберраций призменной системы
Аберрации отражательных призм вычисляют по формулам аберраций 3-го порядка эквивалентной плоскопараллельной пластины:
- продольная сферическая аберрация



- хроматизм положения
13 EMBED Equation.3 1415

- меридиональная кома
13 EMBED Equation.3 1415
где 13 EMBED Equation.3 1415, d - длина хода луча в призме. Для стекла БК10 п =1,5688; ( = 56,04.
При расчетах угол (1 берется со знаком «минус».

4.Расчет объектива

4.1.Вычисление аберраций объектива

В целом ЗТ с призменной оборачивающей системой должна быть безаберрационной. Поскольку окуляр и призменная система обладают аберрациями, при расчете объектива следует скомпенсировать эти аберрации.
Для определения аберраций, которыми должен обладать объектив, используют формулы суммирования аберраций. Продольные аберрации объектива вычисляют по формулам:
продольная сферическая аберрация (S’сф:
13 EMBED Equation.3 1415
где (S’пр( продольная сферическая аберрация призменной оборачивающей системы,
13 EMBED Equation.3 1415( продольная сферическая аберрация окуляра, вычисленная в обратном ходе лучей;
хроматизм положения:
(
(S’F ( S’C )об =(S’хр = ( ((S’F ( S’C )пр + (S’F ( S’C )ок ( ,

где (S’F ( S’C )пр ( хроматизм положения призменной оборачивающей системы,
(
(S’F ( S’C )ок ( хроматизм положения окуляра, вычисленный в обратном ходе лучей. Поперечные аберрации объектива (меридиональную кому) вычисляют по формуле
(
(у’к = (у’ок ( (у’пр,
(
где (у’ок ( меридиональная кома окуляра, вычисленная в обратном ходе лучей, (у’пр ( меридиональная кома призменной оборачивающей системы.

4.2.Определение конструктивных элементов объектива

Аберрации тонкой оптической системы определяют тремя основными параметрами P, W, C (???(. Приближенная формула связывает основные параметры P и W:
P= P0 + 0,85 (W -W0 )2 .
Расчет двухлинзового склеенного объектива сводится к отысканию определенной комбинации стекол с заданными значениями P0 и С.
Г.Г. Слюсаревым составлены два вида таблиц - “крон впереди” и “флинт впереди” (9, с. 14(39(. В каждой из этих таблиц для 142 комбинаций стекол приведены величины Р0 , (к и Q0 ((к - оптическая сила положительного компонента). Роль аргумента в таблицах выполняет параметр С, который принимает 4 значения: -0,005; -0,0025; 0; 0,0025; 0,005. Для нахождения комбинации стекол, приводящей к нужным значениям P0 и С, пользуются графиком ( номограммой. Чтобы найти комбинацию стекол, удовлетворяющую поставленным требованиям, надо соединить прямой соответствующие точки на прямых С и P0 и отметить номер клетки. Для каждой клетки перечислены комбинации стекол, пригодные для решения поставленной задачи.
Ниже приведен алгоритм расчета двухлинзового объектива.
По полученным из условий компенсации аберраций призменной системы и окуляра значениям аберраций объектива (S’хр , (S’сф и (у’к находят аберрационные суммы по формулам
13 EMBED Equation.3 1415
При расчетах угол ( берется со знаком «минус».
2. По суммам находят параметры системы
С= SIхр / f’об ; P = SI / f’об ; W= S II / f’об .
3. Вычисляют Р0 по формуле:
P0=P ( 0,85 (W ( W0 )2 ,
где W0 принимается равным 0,1 для комбинации стекол “крон впереди” и 0,2 (для комбинации стекол “флинт впереди”.
При выборе относительного расположения кроновой и флинтовой линз следует руководствоваться следующим правилом:
если W ( 0,8 ( предпочтительнее комбинация “флинт впереди”,
если W( 0,8 ( предпочтительнее комбинация “крон впереди”.
При расчете объектива ЗТ используется комбинация “крон впереди”.
4. По таблице(номограмме (рис.6) и таблице 5 находят комбинации стекол, для которых С и Р0 имеют близкие к требуемым значения.
По таблицам 6 проверяют эти комбинации и выбирают ту из них, которая дает самое близкое к требуемому значение Р0 .




Рис. 6. Номограмма



Таблица 5

Список комбинаций марок стекол (крон впереди)


клеток
Комбинации марок стекол

1
2
3
4
5
6
7
8
9

10

11

12

13

14

15

16

17

18
19

20
21

22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
ТК8Ф, ТК6Ф2, ТК9Ф2

ТК16Ф13, ТК8Ф13
ТК16Ф4, ТК9Ф4
ТК8Ф4


ТК23Ф1, ТК23Ф2, ТК23ТФ5, ТК16ТФ1, К2ТФ5, ТК2Ф1
ТК23ТФ4, ТК23ТФ3, ТК16БФ12, БК8ТФ5, К8ТФ5, ТК23Ф4,
К2ТФ4, ТК16ТФ4
ТК1ТФ5, ТК16ТФ2, ТК16ТФ3, БК8ТФ4, ТК1ТФ4, ТК23ТФ2,
ТК23ТФ1
ТК9БФ12, К2ТФ3, БК8ТФ3, ТК8ТФ1, ТК1ТФ3, БК4ТФ5, ТК8ТФ5,
ТК9ТФ1
К8ТФ3, БК6ТФ5, ТК2ТФ5, ТК8ТФ4, К14ТФ5, ТК1ЛФ7, БК4ТФ4,
ТК2ТФ4, ТК9ТФ4, ТК8ТФ3, ТК9ТФ5, ТК8БФ12
БК6ТФ4, ТК8ТФ2, К14ТФ4, ТК9ТФ3, БК8ТФ2, КФ4ТФ5, БК10ТФ5,
ТК1ТФ2
ТК9ТФ2, БК4ТФ3, ТК2ТФ3, ТК1ТФ1, БК10ТФ4, БК6ТФ3, К2ТФ2,
КФ4Ф4, БК8ТФ1
ТК1Ф1, ТК23БФ12, БФ7ТФ5, К8ТФ2, К14ТФ3, ТК1Ф4, ТК1Ф13,
ТК1Ф2
БФ4ТФ4, БК10ЛФ7, ТК2ТФ3, БК10ТФ3, БК8Ф4, БК8Ф4, БК8Ф1,
БК8Ф2, КФ4ТФ3, К2ТФ1
К8ТФ1, ТК2Ф1, ТК2ТФ1, ТК2Ф2, ТК2Ф2, БК4ТФ2, БК6ТФ2, ТК2Ф4
ТК2Ф13, БФ7ТФ3
БК8ЛФ7, БК10ТФ2, К2Ф4
К14ТФ2, К8Ф4, К2Ф13, БК6ТФ1, БК4ТФ1, К8Ф13, К2Ф2, К8Ф2, БК10ТФ1, БК10Ф2, К2Ф1, БК6ЛФ10, БК4Ф13
К8Ф1, БФ7ТФ2, КФ4ТФ2, БК10Ф1
БК10Ф4, БК2ТФ1, БК6Ф4, БК6Ф13, БК4Ф4, БК6Ф2, БК10Ф13, БФ7Ф1, БФ7ТФ2, БФ7Ф13
БК4Ф2, БК4Ф1, ТК1БФ12, КФ4ТФ1, БК8БФ12, БК6Ф1
К14Ф4
К14Ф13, К14Ф2, К14Ф1
К2БФ12, К8ЛФ7, КФ4Ф4, К2ЛФ7, ТК2БФ12, К8БФ12
КФ4Ф13, БК6ЛФ7, КФ4Ф2, БК4ЛФ10
БК4ЛФ7, К8ЛФ10
БК4БФ12, БК6БФ12, К2ЛФ10
БК10БФ12

БФ7БФ12


Таблица 6
Параметры двухлинзового склеенного объектива

Марка
стекла

С
Ф1; (=36,9
nD =1,6128
nC =1,60806
nF =1,62465
Ф2; (=36,6
nD =1,6164
nC =1,61159
nF =1,62843



Р0

Q0
Р0

Q0

K2
nD =1,5004
nC =1,49812
nF =1,5057
(=66,01
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,03
0,19
-0,97
-2,48
1,850
2,059
2,268
2,477
-3,88
-4,54
-5,21
-5,89
1,06
0,23
-0,90
-2,38
1,834
2,040
2,245
2,450
-3,82
-4,47
-5,13
-5,80

K14
nD =1,5147
nC =1,51218
nF =1,52067
(=60,6
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,32
-0,80
-2,33
-4,33
2,085
2,321
2,557
2,793
-4,52
-5,26
-6,01
-6,76
0,38
-0,74
-2,23
-4,16
2,063
2,294
2,525
2,756
-4,45
-5,17
-5,90
-6,64

К8
nD =1,5163
nC =1,51389
nF =1,52195
(=64,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,92
0,11
-1,00
-2,44
1,922
2,140
2,357
2,574
-4,02
-4,70
-5,38
-6,07
0,96
0,18
-0,89
-2,28
1,904
2,118
2,331
2,544
-3,95
-4,95
-5,28
-5,95

КФ4
nD =1,5181
nC =1,51549
nF =1,52428
(=58,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,00
-1,29
-3,03
-5,26
2,183
2,430
2,677
2,924
-4,79
-5,56
-6,34
-7,13
0,04
-1,23
-2,92
-5,10
2,158
2,399
2,641
2,883
-4,72
-5,48
-6,25
-7,02

БК4
nD =1,5302
nC =1,5276
nF =1,53637
(=60,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,58
-0,33
-1,56
-3,14
2,091
2,327
2,564
2,801
-4,43
-5,15
-5,88
-6,61
0,61
-0,29
-1,49
-3,05
2,068
2,299
2,531
2,763
-4,36
-5,07
-5,78
-6,50

БК6
nD =1,5399
nC =1,53722
nF =1,54627
(=59,7

-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,59
-0,26
-1,40
-2,87
2,135
2,376
2,618
2,860
-4,52
-5,25
-5,98
-6,72
0,63
-0,21
-1,32
-2,75
2,111
2,348
2,584
2,820
-4,43
-5,14
-5,86
-6,58

БК8
nD =1,5467
nC =1,54411
nF =1,55282
(=62,8

-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,10
0,55
-0,20
-1,17
1,978
2,201
2,425
2,649
-4,00
-4,66
-5,32
-5,99
1,10
0,55
-0,19
-1,15
1,958
2,178
2,397
2,616
-3,94
-4,59
-5,24
-5,89

ТК1
nD =1,5638
nC =1,56104
nF =1,57032
(=60,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,10
0,64
0,02
-0,79
2,075
2,309
2,544
2,779
-4,18
-4,85
-5,53
-6,21
1,10
0,63
0
-0,81
2,052
2,282
2,512
2,742
-4,12
-4,78
-5,44
-6,11

БК10
nD =1,5688
nC =1,56582
nF =1,57597
(=56,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,58
-0,13
-1,76
-2,23
2,391
2,662
2,932
3,202
-5,05
-5,83
-6,61
-7,39
0,57
-0,15
-1,09
-2,28
2,359
2,623
2,887
3,151
-4,96
-5,72
-6,48
-7,25

ТК2
nD =1,5724
nC =1,56946
nF =1,57942
(=57,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,89
0,36
-0,34
-1,23
2,276
2,534
2,791
3,048
-4,70
-5,42
-6,15
-6,88
0,88
0,33
-0,38
-1,30
2,248
2,499
2,751
3,003
-4,62
-5,33
-6,05
-6,77

БФ7
nD =1,5795
nC =1,57636
nF =1,58712
(=53,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,49
-0,21
-1,12
-2,26
2,586
2,878
3,171
3,464
-5,55
-6,37
-7,20
-8,04
0,47
-0,24
-1,16
-2,32
2,546
2,831
3,116
3,401
-5,41
-6,22
-7,03
-7,84

ТК23
nD =1,5891
nC =1,58624
nF =1,59586
(=61,2
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,41
1,21
0,94
0,60
2,054
2,287
2,519
2,751
-3,98
-4,62
-5,26
-5,90
1,38
1,16
0,88
0,50

·2,033
2,260
2,488
2,716
-3,93
-4,55
-5,18
-5,81

БФ25
nD =1,6076
nC =1,60379
nF =1,61697
(=46,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,64
0,15
-0,45
-1,16
4,087
4,549
5,011
5,473
-9,33
-10,54
-11,79
-13,02
0,12
-0,6
-1,49
-2,59
3,965
4,409
4,853
5,297
-8,97
-10,20
-11,40
-12,60

ТК16
nD =1,6126
nC =1,60949
nF =1,61999
(=58,3
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,62
1,62
1,61
1,61
1,221
1,473
2,724
2,975
-4,31
-4,97
-5,63
-6,29
1,56
1,52
1,47
1,41
2,195
2,441
2,687
2,933
-4,24
-4,89
-5,54
-6,19

ТК8
nD =1,6140
nC =1,61073
nF =1,62187
(=55,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,65
1,67
1,69
1,72
2,469
2,749
3,028
3,307
-4,95
-5,68
-6,41
-7,15
1,56
1,52
1,48
1,42
2,433
2,706
2,978
3,250
-4,86
-5,57
-6,29
-7,01

ТК9
nD =1,6171
nC =1,61376
nF =1,62518
(=54,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,75
1,82
1,92
2,04
2,275
2,867
3,158
3,449
-5,21
-5,98
-6,73
-7,49
1,63
1,64
1,65
1,67
2,536
2,820
3,104
3,388
-5,11
-5,85
-6,59
-7,34



Марка
стекла

С
ТФ2; (=32,2
nD =1,6725
nC =1,66660
nF =1,68747
ТФ3; (=29,5
nD =1,7172
nC =1,71037
nF =1,73468



Р0

Q0
Р0

Q0

K2
nD =1,5004
nC =1,49812
nF =1,5057
(=66,01
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,42
0,87
0,12
-0,85
1,639
1,796
1,953
2,110
-3,22
-3,71
-4,21
-4,71
1,61
1,19
0,62
-0,11
1,541
1,675
1,808
1,941
-2,91
-3,33
-3,75
-4,17

K14
nD =1,5147
nC =1,51218
nF =1,52067
(=60,6
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,97
0,25
-0,70
-1,93
1,790
1,962
2,134
2,306
-3,61
-4,15
-4,69
-5,24
1,25
0,72
0,01
-0,90
1,662
1,805
1,949
2,093
-3,22
-3,66
-4,11
-4,56

К8
nD =1,5163
nC =1,51389
nF =1,52195
(=64,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,29
0,75
0,02
-0,93
1,686
1,847
2,009
2,171
-3,30
-3,79
-4,29
-4,80
1,49
1,07
0,51
-0,22
1,580
1,716
1,853
1,990
-2,96
-3,38
-3,80
-4,23

КФ4
nD =1,5181
nC =1,51549
nF =1,52428
(=58,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,78
-0,01
-1,07
-2,45
1,851
2,028
2,206
2,384
-3,77
-4,32
-4,88
-5,44
1,12
0,54
-0,24
-1,23
1,708
1,855
2,003
2,151
-3,33
-3,79
-4,25
-4,71

БК4
nD =1,5302
nC =1,5276
nF =1,53637
(=60,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,03
0,41
-0,41
-1,46
1,794
1,966
2,138
2,310
-3,55
-4,07
-4,60
-5,13
1,26
0,79
0,17
-0,63
1,664
1,808
1,952
2,096
-3,16
-3,59
-4,03
-4,47

БК6
nD =1,5399
nC =1,53722
nF =1,54627
(=59,7
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,99
0,39
-0,41
-1,42
1,821
1,996
2,171
2,346
-3,59
-4,12
-4,65
-5,18
1,21
0,74
0,13
-0,64
1,685
1,831
1,977
2,123
-3,18
-3,62
-4,06
-4,50

БК8
nD =1,5467
nC =1,54411
nF =1,55282
(=62,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,27
0,84
0,26
-0,48
1,722
1,887
2,052
2,217
-3,26
-3,74
-4,23
-4,73
1,41
1,06
0,59
0
1,608
1,747
1,886
2,025
-2,92
-3,33
-3,74
-4,16

ТК1
nD =1,5638
nC =1,56104
nF =1,57032
(=60,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,19
0,78
0,23
-0,47
1,784
1,955
2,126
2,297
-3,36
-3,86
-4,35
-4,85
1,30
0,96
0,52
-0,06
1,656
1,799
1,942
2,085
-3,00
-3,41
-3,82
-4,24

БК10
nD =1,5688
nC =1,56582
nF =1,57597
(=56,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,77
0,17
-0,60
-1,57
1,974
2,164
2,353
2,542
-3,88
-4,43
-4,98
-5,54
0,98
0,50
-0,12
-0,88
1,801
1,957
2,113
2,269
-3,39
-3,84
-4,29
-4,75

ТК2
nD =1,5724
nC =1,56946
nF =1,57942
(=57,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,96
0,47
-0,17
-0,98
1,907
2,090
2,273
2,456
-3,68
-4,20
-4,73
-5,26
1,11
0,71
0,18
-0,48
1,751
1,903
2,054
2,205
-3,23
-3,67
-4,10
-4,54

БФ7
nD =1,5795
nC =1,57636
nF =1,58712
(=53,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,56
-0,08
-0,92
-1,97

2,084
2,084
2,484
2,684
-4,16
-4,73
-5,31
-5,90
0,79
0,27
-0,39
-1,22
1,883
2,046
2,209
2,372
-3,59
-4,-6
-4,53
-5,00

ТК23
nD =1,5891
nC =1,58624
nF =1,59586
(=61,2
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,28
1,00
0,63
0,15
1,770
1,940
2,110
2,280
-3,22
-3,69
-4,17
-4,65
1,33
1,07
0,73
0,30
1,646
1,789
1,931
2,073
-2,88
-3,27
-3,67
-4,07

БФ25
nD =1,6076
nC =1,60379
nF =1,61697
(=46,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-1,17
-2,28
-2,78
-5,64
2,783
3,050
3,316
3,584
-5,92
-6,67
-7,42
-8,19
-0,47
-1,42
-2,58
-4,00
2,367
2,572
2,777
2,982
-4,79
-5,38
-5,95
-6,54

ТК16
nD =1,6126
nC =1,60949
nF =1,61999
(=58,3
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,22
0,98
0,67
0,27
1,874
2,054
2,234
2,414
-3,42
-3,90
-4,38
-4,87
1,23
0,99
0,67
0,27
1,725
1,875
2,024
2,173
-3,01
-3,41
-3,82
-4,23

ТК8
nD =1,6140
nC =1,61073
nF =1,62187
(=55,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,05
0,73
0,32
-0,19
2,019
2,212
2,406
2,600
-3,79
-4,31
-4,84
-5,37
1,06
0,75
0,35
-0,15

1,835
1,993
2,152
2,311
-3,30
-3,73
-4,17
-4,61

ТК9
nD =1,6171
nC =1,61376
nF =1,62518
(=54,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,99
0,66
0,23
-0,31
2,078
2,278
2,477
2,676
-3,94
-4,48
-5,02
-5,56
1,00
0,67
0,25
-0,28
1,879
2,041
2,204
2,367
-3,41
-3,85
-4,29
-4,74

ТК21
nD =1,6568
nC =1,65305
nF =1,6659
(=51,11
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,26
1,15
1,01
0,84
2,261
2,478
2,695
2,912
-4,22
-4,77
-5,33
-5,88
1,01
0,78
0,49
0,13
2,011
2,185
2,359
2,533
-3,60
-4,05
-4,50
-4,96




Марка
стекла

С
ТФ4; (=28,15
nD =1,7398
nC =1,73243
nF =1,75871
ТФ5; (=27,53
nD =1,7550
nC =1,74732
nF =1,77475



Р0

Q0
Р0

Q0

K2
nD =1,5004
nC =1,49812
nF =1,5057
(=66,01
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,69
1,33
0,84
0,20
1,500
1,623
1,746
1,869
-2,78
-3,16
-3,55
-3,94
1,73
1,40
0,95
0,36
1,478
1,596
1,714
1,832
-2,71
-3,07
-3,44
-3,82

K14
nD =1,5147
nC =1,51218
nF =1,52067
(=60,6
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,39
0,93
0,32
-0,45
1,606
1,738
1,870
2,002
-3,04
-3,45
-3,86
-4,27
1,44
1,02
0,46
-0,26
1,579
1,705
1,831
1,957
-2,96
-3,35
-3,74
-4,13

К8
nD =1,5163
nC =1,51389
nF =1,52195
(=64,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,57
1,21
0,72
0,10
1,534
1,660
1,786
1,912
-2,83
-3,21
-3,60
-3,99
1,61
1,28
0,83
0,24
1,510
1,631
1,751
1,871
-2,75
-3,12
-3,49
-3,86

КФ4
nD =1,5181
nC =1,51549
nF =1,52428
(=58,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,27
0,76
0,10
-0,73
1,648
1,784
1,919
2,054
-3,15
-3,56
-3,98
-4,41
1,33
0,87
0,26
-0,51
1,618
1,747
1,876
2,005
-3,06
-3,46
-3,86
-4,26

БК4
nD =1,5302
nC =1,5276
nF =1,53637
(=60,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,37
0,96
0,42
-0,27
1,609
1,741
1,873
2,005
-2,99
-3,39
-3,79
-4,19
1,42
1,04
0,54
-0,10

1,581
1,707
1,833
1,959
-2,90
-3,28
-3,66
-4,05

БК6
nD =1,5399
nC =1,53722
nF =1,54627
(=59,7
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,31
0,91
0,38
-0,29
1,628
1,761
1,895
2,029
-3,01
-3,41
-3,81
-4,22
1,36
0,99
0,50
-0,13
1,599
1,727
1,854
1,981
-2,93
-3,31
-3,69
-4,07

БК8
nD =1,5467
nC =1,54411
nF =1,55282
(=62,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,47
1,16
0,75
0,23
1,559
1,687
1,815
1,943
-2,78
-3,15
-3,53
-3,91
1,50
1,21
0,83
0,35
1,534
1,657
1,779
1,901
-2,70
-3,06
-3,42
-3,79

ТК1
nD =1,5638
nC =1,56104
nF =1,57032
(=60,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,37
1,07
0,67
0,16
1,602
1,734
1,865
1,996
-2,84
-3,22
-3,60
-3,98
1,40
1,12
0,74
0,26
1,575
1,700
1,826
1,952
-2,76
-3,12
-3,48
-3,85

БК10
nD =1,5688
nC =1,56582
nF =1,57597
(=56,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,08
0,67
0,14
-0,53
1,730
1,872
2,014
2,156
-3,19
-3,60
-4,01
-4,42
1,13
0,75
0,25
-0,37
1,695
1,830
1,965
2,100
-3,09
-3,48
-3,87
-4,26

ТК2
nD =1,5724
nC =1,56946
nF =1,57942
(=57,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,19
0,84
0,38
-0,19
1,685
1,824
1,962
2,100
-3,05
-3,44
-3,84
-4,24
1,23
0,90
0,47
-0,08
1,653
1,785
1,917
2,049
-2,95
-3,33
-3,71
-4,09

БФ7
nD =1,5795
nC =1,57636
nF =1,58712
(=53,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,92
0,46
-0,12
-0,83
1,801
1,949
2,097
2,245
-3,36
-3,78
-4,21
-4,64
0,97
0,56
0,02
-0,66
1,760
1,901
2,041
2,181
-3,24
-3,64
-4,05
-4,46

ТК23
nD =1,5891
nC =1,58624
nF =1,59586
(=61,2
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,37
1,13
0,82
0,43
1,593
1,724
1,855
1,986
-2,73
-3,09
-3,46
-3,83
1,38
1,16
0,87
0,50
1,566
1,691
1,816
1,941
-2,65
-3,00
-3,35
-3,70

БФ25
nD =1,6076
nC =1,60379
nF =1,61697
(=46,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,17
-0,96
-1,94
-3,13
2,212
2,394
2,575
2,757
-4,36
-4,88
-5,40
-5,92
-0,02
-0,75
-1,65
-2,75
2,138
2,308
2,478
2,649
-4,16
-4,65
-5,15
-5,62

ТК16
nD =1,6126
nC =1,60949
nF =1,61999
(=58,3
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,26
1,03
0,74
0,37
1,664
1,800
1,937
2,074
-2,85
-3,22
-3,59
-3,97
1,27
1,05
0,77
0,42
1,633
1,763
1,893
2,023
-2,76
-3,11
-3,47
-3,83

ТК8
nD =1,6140
nC =1,61073
nF =1,62187
(=55,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,11
0,82
0,45
0,00
1,759
1,904
2,048
2,192
-3,10
-3,49
-3,88
-4,28
1,13
0,86
0,51
0,07
1,722
1,859
1,996
2,133
-3,00
-3,37
-4,74
-4,12

ТК9
nD =1,6171
nC =1,61376
nF =1,62518
(=54,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,05
0,75
0,36
-0,13
1,798
1,945
2,093
2,241
-3,19
-3,59
-4,00
-4,40
1,07
0,78
0,41
-0,05
1,758
1,898
2,038
2,178
-3,09
-3,47
-3,85
-4,23

ТК21
nD =1,6568
nC =1,65305
nF =1,6659
(=51,11
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,00
0,77
0,47
0,11
1,912
2,069
2,226
2,383
-3,35
-3,76
-4,16
-4,58
1,00
0,76
0,47
0,10
1,863
2,012
2,160
2,308
-3,22
-3,61
-4,00
-4,38




Марка
стекла

С
Ф13; (=36,33
nD =1,6199
nC =1,61503
nF =1,63209
Ф4; (=35,91
nD =1,6242
nC =1,61925
nF =1,63663



Р0

Q0
Р0

Q0

K2
nD =1,5004
nC =1,49812
nF =1,5057
(=66,01
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,08
0,28
-0,82
-2,27
1,819
2,020
2,222
2,424
-3,78
-4,41
-5,05
-5,70
1,13
0,35
-0,72
-2,11
1,799
1,996
2,193
2,390
-3,72
-4,34
-4,97
-5,61

K14
nD =1,5147
nC =1,51218
nF =1,52067
(=60,6
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,42
-0,67
-2,12
-3,99
2,041
2,268
2,494
2,720
-4,38
-5,09
-5,81
-6,53
0,48
-0,56
-1,95
-3,75
2,013
2,233
2,453
2,673
-4,30
-4,99
-5,69
-6,39

К8
nD =1,5163
nC =1,51389
nF =1,52195
(=64,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,98
0,21
-0,83
-2,19
1,887
2,097
2,306
2,515
-3,90
-4,55
-5,20
-5,86
1,01
0,26
-0,76
-2,08
1,865
2,069
2,273
2,477
-3,84
-4,48
-5,12
-5,76

КФ4
nD =1,5181
nC =1,51549
nF =1,52428
(=58,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,09
-1,14
-2,78
-4,89
2,133
2,370
2,606
2,842
-4,64
-5,39
-6,14
-6,89
0,17
-0,98
-2,53
-4,56
2,101
2,331
2,561
2,791
-4,55
-5,25
-5,97
-6,70

БК4
nD =1,5302
nC =1,5276
nF =1,53637
(=60,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,64
-0,24
-1,42
-2,94
2,046
2,273
2,500
2,727
-4,30
-4,99
-5,69
-6,39
0,67
-0,17
-1,31
-2,78
2,018
2,238
2,469
2,680
-4,22
-4,89
-5,57
-6,25

БК6
nD =1,5399
nC =1,53722
nF =1,54627
(=59,7
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,65
-0,17
-1,27
-2,68
2,088
2,319
2,551
2,783
-4,36
-5,06
-5,76
-6,47
0,66
-,014
-1,21
-2,59
2,058
2,283
2,508
2,733
-4,29
-4,97
-5,66
-6,35

БК8
nD =1,5467
nC =1,54411
nF =1,55282
(=62,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,10
0,56
-,017
-1,12
1,940
2,155
2,370
2,585
-3,89
-4,52
-5,16
-5,80
1,12
0,58
-0,14
-1,07
1,916
2,125
2,335
2,545
-3,82
-4,44
-5,06
-5,69

ТК1
nD =1,5638
nC =1,56104
nF =1,57032
(=60,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,09
0,62
-0,01
-0,82
2,032
2,257
2,482
2,707
-4,06
-4,71
-5,36
-6,01
1,09
0,62
-0,01
-0,82
2,004
2,223
2,442
2,661
-3,98
-4,64
-5,21
-5,88

БК10
nD =1,5688
nC =1,56582
nF =1,57597
(=56,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,56
-0,16
-1,10
-2,29
2,327
2,585
2,843
3,101
-4,87
-5,61
-6,36
-7,12
0,57
-,015
-1,07
-2,25
2,286
2,536
2,786
3,036
-4,76
-5,48
-6,20
-6,93

ТК2
nD =1,5724
nC =1,56946
nF =1,57942
(=57,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,86
0,31
-0,41
-1,33
2,220
2,466
2,712
2,958
-4,54
-5,24
-5,95
-6,66
0,86
0,31
-0,41
-1,34
2,184
2,423
2,662
2,901
-4,45
-5,13
-5,81
-6,50

БФ7
nD =1,5795
nC =1,57636
nF =1,58712
(=53,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,44
-0,28
-1,22
-2,40
2,507
2,785
3,063
3,341
-5,31
-6,10
-6,89
-7,68
0,41
-0,32
-1,27
-2,47
2,457
2,725
2,994
3,263
-5,20
-5,96
-6,73
-7,51

ТК23
nD =1,5891
nC =1,58624
nF =1,59586
(=61,2
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

`1,36
1,13
0,82
0,43
2,012
2,235
2,458
2,681
-3,87
-4,48
-5,10
-5,72
1,34
1,10
0,78
0,36
1,985
2,209
2,419
2,636
-3,80
-4,39
-4,99
-5,60

БФ25
nD =1,6076
nC =1,60379
nF =1,61697
(=46,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,25
-1,16
-2,28
-3,64
3,850
4,277
4,704
5,131
-8,72
-9,87
-11,03
-12,19
-0,58
-1,65
-2,95
-4,54
3,708
4,114
4,520
4,925
-8,31
-9,46
-10,57
-11,68

ТК16
nD =1,6126
nC =1,60949
nF =1,61999
(=58,3
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,51
1,41
1,35
1,24
2,169
2,410
2,650
2,890
-4,17
-4,80
-5,44
-6,08
1,46
1,36
1,23
1,07
2,136
2,369
2,603
2,836
-4,09
-4,70
-5,31
-5,93

ТК8
nD =1,6140
nC =1,61073
nF =1,62187
(=55,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,47
1,39
1,29
1,16
2,399
2,665
2,931
3,197
-4,78
-5,48
-6,18
-6,89
1,39
1,27
1,11
0,90
2,355
2,612
2,870
3,128
-4,66
-5,34
-6,03
-6,72

ТК9
nD =1,6171
nC =1,61376
nF =1,62518
(=54,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,53
1,49
1,43
1,35
2,497
2,774
3,051
3,328
-5,01
-5,74
-6,47
-7,20
1,43
1,32
1,19
1,03
2,448
2,715
2,983
3,251
-4,87
-5,58
-6,30
-7,02




Марка
стекла

С
БФ12; (=39,09
nD =1,6259
nC =1,62132
nF =1,63733
ТФ1; (=33,86
nD =1,6475
nC =1,64207
nF =1,66119



Р0

Q0
Р0

Q0

K2
nD =1,5004
nC =1,49812
nF =1,5057
(=66,01
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,43
-0,88
-2,70
-5,10
1,974
2,214
2,454
2,694
-4,26
-5,04
-5,82
-6,61
1,29
0,65
-0,22
-1,37
1,708
1,882
2,056
2,230
-3,43
-3,98
-4,53
-5,10

K14
nD =1,5147
nC =1,51218
nF =1,52067
(=60,6
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,79
-2,69
-5,28
-8,66
2,268
2,543
2,819
3,095
-5,10
-5,97
-6,86
-7,77
0,77
-0,08
-1,21
-2,67
1,885
2,078
2,270
2,462
-3,90
-4,51
-5,11
-5,72

К8
nD =1,5163
nC =1,51389
nF =1,52195
(=64,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,26
-1,04
-2,82
-5,16
2,063
2,313
2,564
2,815
-4,46
-5,24
-6,04
-6,85
1,17
0,55
-0,30
-1,41
1,762
1,942
2,122
2,302
-3,53
-4,09
-4,65
-5,21

КФ4
nD =1,5181
nC =1,51549
nF =1,52428
(=58,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,39
-3,60
-6,59
-10,47
2,393
2,684
2,975
3,266
-5,44
-6,36
-7,30
-8,25
0,54
-0,40
-1,66
-3,27
1,957
2,156
2,356
2,556
-4,09
-4,71
-5,34
-5,98

БК4
nD =1,5302
nC =1,5276
nF =1,53637
(=60,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,37
-1,94
-4,05
-6,80
2,274
2,551
2,827
3,103
-4,99
-5,85
-6,72
-7,59
0,88
0,17
-0,78
-2,01
1,889
2,081
2,274
2,467
-3,83
-4,41
-5,01
-5,61

БК6
nD =1,5399
nC =1,53722
nF =1,54627
(=59,7
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,39
-1,90
-3,92
-6,54
2,331
2,615
2,898
3,181
-5,12
-5,98
-6,85
-7,74
0,85
0,16
-0,75
-1,92
1,922
2,118
2,314
2,510
-3,89
-4,48
-5,08
-5,69

БК8
nD =1,5467
nC =1,54411
nF =1,55282
(=62,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,54
-0,41
-1,70
-3,38
2,132
2,391
2,650
2,909
-4,45
-5,22
-6,00
-6,79
1,22
0,73
0,08
-0,74
1,805
1,989
2,173
2,357
-3,49
-4,04
-4,59
5,14

ТК1
nD =1,5638
nC =1,56104
nF =1,57032
(=60,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,51
-0,36
-1,52
-3,04
2,254
2,528
2,802
3,076
-4,70
-5,50
06,30
-7,11
1,14
0,70
0,11
-0,65
1,877
2,068
2,260
2,452
-3,63
-4,18
-4,73
-5,29

БК10
nD =1,5688
nC =1,56582
nF =1,57597
(=56,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,66
-2,12
-4,06
-6,53
2,666
2,990
3,314
3,638
-5,86
-6,80
-7,75
-8,72
0,67
0,02
-0,83
-1,91
2,104
2,319
2,534
2,749
-4,25
-4,87
-5,50
-6,13

ТК2
nD =1,5724
nC =1,56946
nF =1,57942
(=57,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,00
-1,09
-2,53
-4,39
2,514
2,820
3,125
3,430
-5,39
-6,27
-7,16
-8,05
0,90
0,38
-0,31
-1,18
2,023
2,230
2,436
2,642
-4,00
-4,59
-5,18
-5,78

БФ7
nD =1,5795
nC =1,57636
nF =1,58712
(=53,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-1,13
-2,76
-4,90
-7,62
2,930
3,286
3,642
3,998
-6,56
-7,59
-8,63
-9,67
0,47
-0,23
-1,13
-2,27
2,238
2,467
2,695
2,923
-4,59
-5,25
-5,91
-6,57

ТК23
nD =1,5891
nC =1,58624
nF =1,59586
(=61,2
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,04
0,59
-0,02
-0,80
2,228
2,498
2,769
3,040
-4,47
-5,22
-5,97
-6,73
1,29
1,02
0,65
0,18
1,862
2,052
2,242
2,432
-3,47
-3,99
-4,52
-5,06

БФ25
nD =1,6076
nC =1,60379
nF =1,61697
(=46,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-6,99
-11,24
-16,55
-23,10
5,298
5,942
6,586
7,229

-12,76
-14,51
-16,31
-18,13
-1,13
-2,42
-4,00
-5,94
3,137
3,458
3,779
4,099
-6,88
-7,76
-8,66
-9,55

ТК16
nD =1,6126
nC =1,60949
nF =1,61999
(=58,3
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,28
1,07
0,79
0,43
2,442
2,738
3,036
3,333
-4,90
-5,69
-6,48
-7,28
1,30
1,10
0,84
0,51
1,984
2,187
2,389
2,591
-3,72
-4,27
-4,82
-5,37

ТК8
nD =1,6140
nC =1,61073
nF =1,62187
(=55,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,10
0,80
0,42
-0,07
2,771
3,107
3,444
3,781
-5,77
-6,66
-7,56
-8,47
1,14
0,88
0,54
0,11
2,158
2,379
2,599
2,819
-4,16
-4,75
-5,34
-5,94

ТК9
nD =1,6171
nC =1,61376
nF =1,62518
(=54,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,14
0,88
0,55
0,12
2,916
3,270
3,624
3,978
-6,13
-7,07
-8,01
-8,95
1,11
0,84
0,49
0,06
2,232
2,459
2,687
2,915
-4,34
-4,95
-5,56
-6,17




Марка
стекла

С
ЛФ10; (=45,85
nD =1,5480
nC =1,54453
nF =1,55648
ЛФ7; (=41,1
nD =1,5783
nC =1,57425
nF =1,58832



Р0

Q0
Р0

Q0

K2
nD =1,5004
nC =1,49812
nF =1,5057
(=66,01
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,29
-2,18
-4,84
-8,41
2,530
2,907
3,284
3,661
-5,97
-7,17
-8,38
-9,61
0,35
-1,02
-2,93
-5,46
2,150
2,433
2,716
2,999
-4,81
-5,71
-6,62
-7,55

K14
nD =1,5147
nC =1,51218
nF =1,52067
(=60,6
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-1,98
-4,77
-8,63
-13,68
3,176
3,649
4,122
4,595
-7,81
-9,29
-10,78
-12,28
-0,96
-2,87
-5,56
-9,09
2,538
2,872
3,206
3,540
-5,90
-6,95
-8,01
-9,09

К8
nD =1,5163
nC =1,51389
nF =1,52195
(=64,1
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,02
-1,56
-3.68
-6,51
2,714
3,118
3,522
3,926
-6,40
-7,65
-8,90
-10,17
0,31
-0,96
-2,71
-5,00
2,265
2,564
2,862
3,160
-5,06
-5,99
-6,93
-7,87

КФ4
nD =1,5181
nC =1,51549
nF =1,52428
(=58,9
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-2,97
-6,31
-10,92
-16,90
3,491
4,011
4,531
5,054
-8,67
-10,28
-11,90
-13,54
-1,52
-3,85
-6,98
-11,05
2,710
3,067
3,424
3,781
-6,37
-7,49
-8,62
-9,76

БК4
nD =1,5302
nC =1,5276
nF =1,53637
(=60,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

-0,09
-1,50
-3,46
-5,99
3,193
3,668
4,144
4,620
-7,64
-9,05
-10,48
-11,92
-0,16
-1,58
-3,52
-6,04
2,547
2,883
3,218
3,553
-5,78
-6,80
-7,83
-8,87

БК6
nD =1,5399
nC =1,53722
nF =1,54627
(=59,7
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

0,84
0,12
-0,88
-2,16
3,333
3,830
4,326
4,822
-7,96
-9,41
-10,86
-12,31
0,03
-1,21
-2,88
-5,04
2,625
2,971
3,317
3,663
-5,96
-6,99
-8,03
-9,08

БК8
nD =1,5467
nC =1,54411
nF =1,55282
(=62,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

1,80
1,73
1,64
1,53
2,863
3,290
3,716
4,142
-6,47
-7,68
-8,89
-10,10

0,96
0,30
-0,60
-1,77
2,356
2,666
2,975
3,286
-5,08
-5,98
-6,89
-7,80

ТК1
nD =1,5638
nC =1,56104
nF =1,57032
(=60,8
-0,0050
-0,0025
0
0,0025

3,32
4,33
5,68
7,51
3,144
3,613
4,081
4,549
-7,05
-8,31
-9,56
-10,81
1,27
0,91
0,42
-0,21
2,519
2,851
3,183
3,515
-5,41
-6,34
-7,28
-8,22

БК10
nD =1,5688
nC =1,56582
nF =1,57597
(=56,0
-0,0050
-0,0025
0
0,0025




0,98
0,50
-0,14
-0,95
3,108
3,508
3,916
4,324
-6,99
-8,13
-9,27
-10,42

ТК2
nD =1,5724
nC =1,56946
nF =1,57942
(=57,5
-0,0050
-0,0025
0
0,0025




1,41
1,18
0,88
0,51
2,880
3,260
3,639
4,018
-6,34
-7,39
-8,44
-9,49



После выбора стекол находят из таблиц значения Р0 , (к и Q, соответствующие заданному значению С. Для комбинации “крон впереди” (к = (1 .
После нахождения Р0 , (к и Q0 вычисляют Q по формулам
13 EMBED Equation.2 1415 и 13 EMBED Equation.2 1415.
Знак в первой из формул берется тот, который дает значение Q близкое к значению, даваемому второй формулой. В дальнейших расчетах применяют значение Q, полученное из первой формулы.
После нахождения Q определяют значения (2 и (3 первого нулевого луча ((1 = 0, т. к. предмет находится в бесконечности, (4 = 1 ( из условия нормировки)
13 EMBED Equation.3 1415
9. По значениям (i определяют радиусы кривизны тонких линз:
13 EMBED Equation.3 1415
10. После вычисления радиусов тонкого объектива выбирают толщины линз из следующих конструктивных соображений.
Толщина по оси положительной линзы складывается из абсолютных величин стрелок l1 и l2, определяемых как l1= h2 /2r01 и l2 = h2 /2r02 и толщины по краю, которая должна быть не меньше 0,05D, где h=D/2, а D ( диаметр линзы, равный диаметру входного зрачка: d1= l1- l2+0,05D.
Для отрицательных линз толщина по оси должна быть не меньше 0,05 D:
d2= 0,05D.
По этим толщинам вычисляют высоты, полагая
h1 = f’об , h2 = h1 ( (2 d1 , h3 = h2 ( (3 d2
и находят радиусы кривизны объектива с конечными толщинами:
r1 = r01; r2 = r02( (h2 / h1; r3= r03( h3 / h1.
11. Контроль результатов проводят путем расчета на компьютере по программе “РОСА”, в соответствии с разд. 2.3.2.

5.Компоновка оптической схемы и проведение
аберрационного расчета всей оптической системы

Компоновка заключается в определении расстояний до призменной системы от объектива и окуляра.
Ход лучей в ЗТ следующий: свет, сфокусированный объективом, проходит через первую призму, отражаясь в сторону объектива, затем проходит через вторую призму, отражаясь в сторону окуляра. Расстояние между призмами обычно составляет от 0,5 мм до 2,0 мм.
При компоновке оптической схемы оптической схемы необходимо учесть величину (, полученную при габаритном расчете. Расстояние между объективом и окуляром равно (S(F(об + SFок + (). Это расстояние складывается из расстояния между объективом и первой призмой, равного половине фокусного расстояния объектива, длины хода луча в первой призме, расстояния между призмами, длины хода луча во второй призме, расстояния от последней поверхности второй призмы до фокальной плоскости и расстояния от этой плоскости до окуляра, т.е. SFок .
Для оценки качества изображения, даваемого зрительной трубой, проводят аберрационный расчет всей системы в целом, включая объектив, призменную систему и окуляр. Расчет проводят аналогично расчету окуляра (разд. 3.2), выбрав тип оптической системы “телескоп”.
На основании проведенных расчетов оформляют оптический выпуск со сводкой остаточных аберраций зрительной трубы (приложение 2). При расчете телескопической системы в целом продольные аберрации ( хроматизм положения, астигматизм и кривизна изображения ( оцениваются в диоптрийной мере. Хроматизм увеличения ((, меридиональную кому k, сферическую и сферохроматическую аберрации для систем, дающих на выходе параллельные пучки лучей, принято приводить в угловой мере.
Допустимыми считаются следующие значения аберраций:
поперечная сферическая аберрация ( 1 ( 2(;
хроматизм положения ( 1 дптр;
меридиональная кома ( 3(5(;
астигматизм ( 4(6 дптр;
хроматизм увеличения ( 5(7(;
дисторсия ( 5(.

В табл. 7 приведены варианты заданий.
Таблица 7
Варианты заданий


Гх
2(0
D’, мм
L, мм


1
12
4
3
260

2
12
3
2,5
255

3
6
9
4
220

4
6
9
4
210

5
6
8
4
200

6
11
5
2,5
260

7
11
5
2,5
250

8
11
4,5
2,5
240

9
11
3,5
3
230

10
11
4
3
225

11
10
6
3
260

12
10
5
3,5
250

13
10
5
3,5
240

14
10
4,5
3,5
230

15
10
4,5
3
225

16
9
6,5
3,5
260

17
9
6,5
3
245

18
9
6
3,5
240

19
9
6
3
230

20
9
5
3,5
225

21
8
7
4
260

22
8
7
3,5
250

23
8
7
3,5
240

24
8
7
3,5
230

25
8
6
3,5
220

26
7
8,5
4
260

27
7
8,5
4
250

28
7
8
4
240

29
7
8
4
230

















13PAGE 14115


13PAGE 147715



13 EMBED Equation.3 1415



¶ёА  КМФ     Root EntryEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation Native

Приложенные файлы

  • doc 9020841
    Размер файла: 595 kB Загрузок: 0

Добавить комментарий